34
C 1912 : 2014 (IEC 62233 : 2005)
A
14.956 2
kr 10 cm,f 50 Hz, 1.0 S/m m 2=.2735 A/m (D.5)
5.468 35T T
例2 距離r=10 cmのときの半径rcoil=20 mm,電流IQ=100 Aの円形コイルの場合,結果は,人体頭
部モデル(球半径rsphere=10.5 cm,σ=0.15 S/m,f=60 Hz)で,誘導電流密度Jmax=19.17 μA/m2
である。100 cm2センサの平均磁束密度を計算した場合, Bmax, sensor 100 cm 2 =5.468 35 μTとなる。
したがって,係数kは,式(D.6)のようになる。
A
19.17 2
kr 10 cm,f 60 Hz, .015 S/m m 2=.3505 627 A/m
5.468 35T T
及び
2
A/m
.3505 627
kr 10 cm,f 60 Hz, .015 S/m T V/m
23.370 847 (D.6)
.015 S/m 0 S/m T
通常,数値計算の結果は,胴体モデルの電界の強さEiとなる(D.4.3参照)。誘導電界の大き
さEiの計算(IEEE規格で用いるような)は,係数kをkの計算に用いる導電率σで除すこと
で行うことができる。
したがって,誘導電界の大きさEi,maxは,式(D.7)のようになる。
kr 10 cm,f 60 Hz , .015 S/m
E,i max Bmax,sensor (r 100 cm 2 )
10 cm, Asensor
.015 S/m
V/m×5.468 35 μT=127.8 μV/m (D.7)
=23.370 847T
注記2 限度値に関しての数値は,附属書Bに記載する。
D.4.3 誘導電流密度の計算
D.4.1及びD.4.2に記載するモデル及び手順に適したものである場合,どのような数値解析法及び計算ソ
フトウェアパッケージを用いてもよい。このような方法として一般に用いている方法には,次のようなも
のが挙げられる。
・ BEM(境界要素法)
・ FDFD(周波数領域有限差分法)
・ FDTD(時間領域有限差分法)
・ FEM(有限要素法)
・ FIT(有限積分法)
・ MoM(モーメント法)
・ SPFD(スカラポテンシャル有限差分法)
・ IM(インピーダンス法)
RF(無線周波)向けソフトウェアコードを用いる場合は,周波数換算(スケーリング)法[4]の利用が可
能である。どのような磁界発生源でも,より高い周波数f'(0.5 MHz以下に対して磁界の準定常的性質を
保証する。)で計算できる。この計算の場合,周波数f(f'ではない。)における組織の導電率を考慮する。
この計算で,周波数f 'における電界の強さE 'が得られる。ここで,周波数fに電界の強さEを式(D.8)によ
って換算(スケーリング)する。
――――― [JIS C 1912 pdf 36] ―――――
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C 1912 : 2014 (IEC 62233 : 2005)
f
E 'E' (D.8)
f
これによって,対象の周波数fでの値が決まる。最後に,式(D.9)のように,オームの法則を当てはめれ
ば,電流密度Jを計算できる。
J ( f) E (D.9)
――――― [JIS C 1912 pdf 37] ―――――
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C 1912 : 2014 (IEC 62233 : 2005)
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JIS C 1912:2014の引用国際規格 ISO 一覧
- IEC 62233:2005(IDT)
JIS C 1912:2014の国際規格 ICS 分類一覧
- 97 : 家庭用及び商業用設備.娯楽.スポーツ > 97.030 : 家庭用電気機具一般
JIS C 1912:2014の関連規格と引用規格一覧
- 規格番号
- 規格名称
- JISC1910:2004
- 人体ばく露を考慮した低周波磁界及び電界の測定―測定器の特別要求事項及び測定の手引き