JIS B 8610:2020 冷凍用ユニットクーラの冷凍能力計算方法 | ページ 7

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  この条件で計算した例を,次に示す。
    t
   Δ=6.5 Kと仮定すれば,図11からK=40.3×0.86=34.7 [W/(m2・K)   ]
  よって,
                        φa  KΔ=
                                t  225.6 W / m 2
                        φr    a  1 128 W / m 2
                               3 600πdilφr
                          qmr              429. kg/h l 40 mとする。
                                1 000 h
                             1 000qmrh
                        Φ1             1 967W
                               3 600
                                 3 600Φ1
                        ta2 ta1          (qma=1段当たりの空気質量流量,kg/h)
                                1 000cpqma
                        qma=3(Uaf)×3 600×5(EL)×0.05(管ピッチ)×1.396 6(ρa)=3 770.8(kg/h)
  以上からta2=−21.88 ℃
  また,図A.3からqmrに相当するΔpは,
                             .0017 5MPa
蒸発器では,この圧力損失が直接に冷媒の圧力損失となり,冷媒R410Aの物性値表から,
                        t01  28.46 ℃
となる。よって,平均蒸発温度0tは,
                        t0    30    28.46 /2   29.23 ℃
                               ta1 ta 2
                          Δt         =8.26 K
                                ta1 t0
                              ln
                                ta 2t0
  よって,
                         Δt Δt
であるから,再びt Δの推定を行い,同様の計算を繰り返す。
  以上の計算を行って,
                         Δt 7.65 K
として求められる。この場合のKは,図11から,
                                                 2
                         K   42.6 0.86 36.64 W/ m  K
                        φ1 KΔt 280.3 W/m 2
となり, Δp              .858 K TD
             0 のとき, Δt          10 K             φ1
                                          としたときの'
                        φ1'KΔt  44 0.86 8.58  324.67 W/m2
の86 %程度の冷凍能力となる。

――――― [JIS B 8610 pdf 31] ―――――

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B 8610 : 2020
    拡管内径diのときは,図から求められるΔpの値に(7.93×10−3/di)6を乗じた値とする。
      図A.1−冷媒R410Aを用いる場合,直径9.52 mm銅管ユニットクーラの水平直管内蒸発時の
                               冷媒流量qmrと圧力損失Δpとの関係

――――― [JIS B 8610 pdf 32] ―――――

                                                                                             31
                                                                                   B 8610 : 2020
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                                                                                   kJ/kg
   拡管内径diのときは,図から求められるΔpの値に(11.12×10−3/di)6を乗じた値とする。
      図A.2−冷媒R410Aを用いる場合,直径12.70 mm銅管ユニットクーラの水平直管内蒸発時の
                               冷媒流量qmrと圧力損失Δpとの関係

――――― [JIS B 8610 pdf 33] ―――――

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B 8610 : 2020
    拡管内径diのときは,図から求められるΔpの値に(13.89×10−3/di)6を乗じた値とする。
      図A.3−冷媒R410Aを用いる場合,直径15.88 mm銅管ユニットクーラの水平直管内蒸発時の
                               冷媒流量qmrと圧力損失Δpとの関係

――――― [JIS B 8610 pdf 34] ―――――

                                                                                             33
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                                          附属書B
                                          (参考)
                                      着霜による影響
  着霜に伴うK値の低下は顕著である。この着霜量は,ユニットクーラの個々の使用条件によってそれぞ
れ異なる。すなわち,着霜量は,次の条件を考慮することが必要となる。
a) ユニットクーラ入口空気と冷媒蒸発温度との差が高いほど多い。
b) ユニットクーラ入口空気の温度及び相対湿度が大きいほど多い。
c) 同一温度差では蒸発温度が高い場合の方が多い。
d) 風速が高い場合の方が理論的には多い。この場合,着霜した雪が吹き飛ばされるほどの高い風速にな
    れば,かえって霜が付きにくい。
  このような諸条件に加えて,更に入口空気の温度及び湿度並びに管内冷媒蒸発温度t0が与えられた場合,
K値の時間的変化は予測の域を出ないため,規定しない。
  このため,着霜に伴うK値の決定は,受渡当事者間の協議による。図B.1に例を示す。
                        I : Uaf               3.5 ℃,φpa1
                                2.3 m / s,ta1         69 %RH,t0  14.2 ℃
                        II : Uaf              3.5 ℃,φpa1
                                1.8 m / s,ta1          75 %RH,t0   15.1 ℃
                         III : Uaf            3.5 ℃,φpa1
                                 1.3 m / s,ta1         73 %RH,t0  16.5 ℃
                               図B.1−着霜に伴うK値の変化参考例

――――― [JIS B 8610 pdf 35] ―――――

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