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Z 8736-3 : 2006(ISO 9614-3 : 2002)
2. 部分測定面ごとの面要素の面積は最大で50 % 異なることがあるが(8.2参照),式 (B.3)
式 (B.5) を適用するうえで,その影響は無視する。同じ考えがB.2.3及びB.2.4でも適用され
る。
3. 式 (B.3) 式 (B.5) を適用するに当たって面要素の総数は,測定を2回繰り返しているので
2Nとする。
B.2.3 符号付き音圧−インテンシティ指標 FpIn式 (B.6) によって測定面の符号付き音圧−インテンシ
ティ指標 Fを計算する。
pIn
FpIn Lp LIn (B.6)
ここに, L : p 式 (B.4) によって計算した測定面上の平均音圧レベル
nI 式 (B.7) によって計算した測定面における平均符号付き
L :
ノーマル音響インテンシティレベル
N
1
LIn 10 log10 In jI0 dB (B.7)
N j1
ここに, In : 各面要素における時間平均符号付きノーマル音響インテン
j
シティ
備考1. 符号付き音圧−インテンシティ指標を表す記号として,JIS Z 8736-1ではF3が用いられてい
る。この指標は,すべての面要素の面積が等しい場合には,JIS Z 8736-2における符号付き
音圧−インテンシティ指標 Fに相当する。
pI
2. FpIn - Fp In は,すべての面要素の面積が等しい場合には,JIS Z 8736-2における符号付き音圧
−インテンシティ指標 Fに相当する。
-/
B.2.4 音場不均一性指標 FS 式 (B.8) によって音場不均一性指標FS を,計算する。
N
1 1 2
FS In j In (B.8)
In N 1 j 1
nI : 測定面上のノーマル音響インテンシティの平均値で,式
ここに,
(B.9) によって計算する。
N
nI = 1
Inj (B.9)
N j 1
備考 音場不均一性指標を表す量記号として,JIS Z 8736-1ではF4が用いられている(附属書I参照)。
――――― [JIS Z 8736-3 pdf 21] ―――――
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Z 8736-3 : 2006(ISO 9614-3 : 2002)
附属書C(規定)必要な測定精度を得るための手順
C.1 必要とされる条件
C.1.1 一般事項 この規格による場合,最初の測定で設定した測定面上で,音場のばらつきが大きすぎる
場合もある。そこで,音響パワーレベル測定における不確かさの上限を保証するために,測定器及び個々
の測定音場・環境に応じて設定した測定条件(測定面,距離,プローブのスキャン経路など)の妥当性を
調べる必要がある。
その一般的な手順を,図C.1に示す。
T
C.1.2 平均時間の検討 F 6.0 を満たす平均時間( TFT )によって,スキャン時間 T≧
6.0 S( NS TF
T )を
6.0
決める。この時間が現実的な値でないときは,表C.1に従って適切な方法をとる。
C.1.3 部分測定面上でのスキャンの再現性の検討 各部分測定面につき,同じスキャン経路で2度測定を
行う。2回の測定で得られた各測定周波数バンドにおける平均ノーマルインテンシティレベル LnI (1) と
LnI (2) との差は,式 (C.1) に示す許容範囲内になければならない。
s
基準1 LIn (1) LIn (2) ≦ (C.1)
2
ここに,sは表1に示す不確かさを表す値である。この基準が満たされないときは,表C.1に従って適
切な方法をとる。
C.1.4 測定器の検討 各測定周波数帯域において,測定器のダイナミック性能指数 dLは附属書Bで規定し
た指標 Fよりも大きくなければならない。すなわち,
pIn
基準2 L≧
d FpIn (C.2)
測定面上で基準2が満たされない場合には,表C.1に示す方法をとる(図C.1参照)。
C1.5 外来騒音の影響の検討 各測定周波数帯域について Fp In と Fとを比較し,式
pIn (C.3) の基準3が満
たされるかどうかを検討する。
基準3 FpIn Fp I n≦ 3 (C.3)
この基準が満たされない場合には,外来騒音の影響を減らすために表C.1に示す方法をとる(図C.1参
照)。
C.1.6 音場の不均一性の検討
C.1.6.1 音場の不均一性の初期検討 最初に設定した測定面について音場不均一性指標 Fを計算し,式
S
(C.4) の基準4が満たされるかどうかを検討する。
基準4 FS≦ 2 (C.4)
基準1基準3は満たされるが基準4が満たされない場合には,音場の不均一性の影響を減らすために
表C.1に示す方法をとる(図C.1参照)。
C.1.6.2 スキャン線の密度の検討 最初の設定と同じ部分測定面上でスキャン線の密度を2倍以上にして,
前の測定と新たな測定で得られた音場の不均一性指標とを比較し,式 (C.5) の基準5が満たされるかどう
かを検討する。
――――― [JIS Z 8736-3 pdf 22] ―――――
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Z 8736-3 : 2006(ISO 9614-3 : 2002)
基準5 F)2(S ≦2.1
.083 ≦ F)1(S (C.5)
この条件が満たされていれば,基準4が満たされなくても,測定結果を最終的な測定値としてよい。
C.2 測定精度を向上するための方法 基準1基準5が満たされない場合には,音響パワーレベルの測定
精度を向上するために表C.1に示す方法をとる(図C.1参照)。
表C.1 音響パワーレベルの測定精度を向上するためにとるべき方法
条件 コード 方法
sTが現実的でない
A スキャン時間を増すか外来騒音の時間変動性を減らす,又は変動の少
ないときに測定する。
基準1 B スキャン速度,時間,経路等修正する。
LIn (2)
LIn (1) s 2 のとき 及び/又は
C 部分測定面及び/又は測定面を修正する。
基準2 D 大きな外来騒音がある場合及び/又は反射が大きい場合は,音源から
Ld FpIn のとき 測定面までの平均距離を,限界の平均距離である0.25 mまで減らす。
外来騒音及び/又は反射の影響が少ない場合は,逆に平均距離を1 m
まで増やす。
又は
E 外来騒音から測定面を遮へいする。又は音源への反射を減らす。
基準3 D
FpIn Fp I n 3 のとき 又は 基準2の場合と同じ。
E
基準4 F 部分測定面の音源からの平均距離を増す。
S
F 2 のとき 又は
G スキャン密度を増す。
基準5
.083
F)1(S / F)2(S
又は G スキャン密度を増す。
2.1 のとき
FS)1( / FS( 2 )
――――― [JIS Z 8736-3 pdf 23] ―――――
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Z 8736-3 : 2006(ISO 9614-3 : 2002)
時間変動性指標の評価
TFT6.0
測定面,部分測定面,スキャン経路の決
定
部分測定面の選択
スキャン時間の決定TS NS TFT6.0
STは現実的か
No
方法Aを採用
Yes
2回のスキャンの実施
方法Bを採用
基準1 No
LI)1(n LIn )2( ≦ s / 2
方法Cを採用
Yes
すべての部分測定面
基準2 No
L≧
d FpIn
Yes 方法D又はEを採用
基準3 No
FpIn FpIn ≦3
Yes
Yes
スキャニング密度を増加・
基準5
No
No .083 ≦ F)1(S / F)2(S ≦ 2.1 方法Gを採用
基準4 Yes
FS≦ 2 No 方法F又はGを採用
Yes
最終結果
図C.1 測定精度を向上させるための手順
――――― [JIS Z 8736-3 pdf 24] ―――――
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Z 8736-3 : 2006(ISO 9614-3 : 2002)
附属書D(参考)気流が音響インテンシティ測定に及ぼす影響
序文
この附属書は,本体及び附属書に規定・記載した事柄,並びにこれらに関連した事柄を説明するも
ので,規定の一部ではない。
風のある屋外,冷却ファンの気流に近い場所などでの測定では,音響インテンシティプローブが気流に
さらされる。原理的には,定常的な気流の中でp-p形プローブを用いて音響インテンシティ測定を行うこ
とは不可能である。しかし,低マッハ数 (Ma < 0.05) の気流中では,極めてリアクティブな音場を除いて,
測定誤差は無視できる程度である。それよりも,非定常な気流(乱れ)の影響によってより大きな誤差が
生じる。
プローブに当たる気流には乱れが含まれており,またプローブの存在自体が乱れを発生させる。気流の
乱れに伴う流体の運動量の変動によって,圧力が変動する。これらは音響現象ではなく,その音場の音圧
の変動とは無相関である。しかし,これらの変動は,気流中に置かれた圧力に感度をもつトランスデュー
サによって同時に検知され,その出力信号から音響的な圧力変化だけを区別することはできない。気流の
乱れは,気流の平均速度にほぼ近い速度で移動し,その中には可聴周波数の音の波長に比べて寸法がはる
かに小さい渦が含まれており,それによって乱れの中の空間的な圧力こう(勾)配は音波の中の圧力こう
(勾)配に比べてはるかに大きい。したがって,気流の乱れによる粒子速度は,音波による粒子速度より
もはるかに大きい。このようにして,気流の乱れによって擬似的な音響インテンシティが生じる。
ウインドスクリーンを装着することによって,圧力トランスデューサを気流から守ることができる。気
流の乱れの移動速度が小さいことから,ウインドスクリーンの外表面に作用する気流の乱れの圧力及び速
度の変動は,圧力トランスデューサが装着されている中心部に伝搬しにくい。一方,それに比べて音波の
減衰ははるかに小さい。このような原理によって,ウインドスクリーンが気流に対して効果を発揮する。
しかし,ウインドスクリーンの効果にも限界があり,極めて強い気流の乱れの影響まで除去することは
できない。また,低い周波数で寸法が大きな乱れは,高い周波数で寸法が小さい乱れに比べて減衰が小さ
い。自然風及びファンが発生する気流の乱れは,周波数が高くなるに連れて急速に小さくなるので,イン
テンシティ測定に対する影響は,低周波数(おおよそ200 Hz以下)で大きい。
気流の乱れの大きさ及び周波数成分は,その発生過程に大きく依存するので,現場におけるインテンシ
ティ測定の際に生じる様々な不安定な気流の流れをすべて制御することは不可能である。気流の乱れによ
る圧力変動の実効値は,平均流速の2乗に比例して増加するので,平均流速に対して一律の安全側の限界
を設定する。
一般的な目安として,オクターブ又は1/3オクターブバンドごとのインテンシティレベル又は粒子速度
レベルが大きい状態が続くか,又は低周波数(100 Hz以下)で大きくなる場合,音圧レベルも同様の傾向
を示すか,耳で聞いても低周波数成分が大きいことがはっきり分かる場合以外は,気流の影響を受けてい
る危険性がある。インテンシティレベル及び粒子速度レベルの不安定性を見ることも,音響インテンシテ
ィが気流の乱れによる擬似的なインテンシティの影響を含んでいるかどうかを判断する定性的な方法であ
る。低周波数の大きな規模の気流の乱れによる圧力変動は,インテンシティプローブの二つのマイクロホ
ンの距離では強い相関性をもっているので,二つのマイクロホンの出力のコヒーレンスを調べてみても,
気流の乱れによる影響の有無を調べることは難しい。
――――― [JIS Z 8736-3 pdf 25] ―――――
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JIS Z 8736-3:2006の引用国際規格 ISO 一覧
- ISO 9614-3:2002(IDT)
JIS Z 8736-3:2006の国際規格 ICS 分類一覧
- 17 : 度量衡及び測定.物理的現象 > 17.140 : 音響及び音響測定 > 17.140.01 : 音響測定及び雑音除去一般
JIS Z 8736-3:2006の関連規格と引用規格一覧
- 規格番号
- 規格名称
- JISC1507:2006
- 電気音響―音響インテンシティ測定器―圧力形ペアマイクロホンによる測定
- JISC1509-1:2017
- 電気音響―サウンドレベルメータ(騒音計)―第1部:仕様
- JISC1514:2002
- オクターブ及び1/Nオクターブバンドフィルタ
- JISC1515:2020
- 電気音響―音響校正器