この規格 プレビューページの目次
※一部、英文及び仏文を自動翻訳した日本語訳を使用しています。
3 用語と定義
このドキュメントでは、次の用語と定義が適用されます。
ISO および IEC は、次のアドレスで標準化に使用する用語データベースを維持しています。
3.1
ゲージ長
L 0
試験片中央部の標点間の初期距離
注記1:ミリメートル(mm)で表される。
注記 2: ISO 527 のさまざまな部分で試験片の種類に示されているゲージ長の値は、関連する最大ゲージ長を表します。
[出典:ISO 527-1:2019, 3.1]
3.2
厚さ
h
試験片の中央部分の長方形断面のより小さい初期寸法
注記1:ミリメートル(mm)で表される。
[出典:ISO 527-1:2019, 3.2]
3.3
幅
b
試験片の中央部分の長方形断面のより大きい初期寸法
注記1:ミリメートル(mm)で表される。
[出典:ISO 527-1:2019, 3.3]
3.4
テストスピード
v
つかみあごの分離率
注記 1 分あたりのミリメートル (mm/min) で表されます。
[出典:ISO 527-1:2019, 3.5]
3.5
ストレス
σ
<工学> ゲージ長内の元の断面の単位面積あたりの垂直抗力 (3.1)
注記1 単位はメガパスカル(MPa)
注記 2:試験片の実際の断面に関連する真の応力と区別するために、この応力はしばしば「工学的応力」と呼ばれます。
注記3 「1」方向の試験片のσはσ1と定義され,「2」方向の試験片のσはσ2と定義される(これらの方向の定義については3.9と図2を参照)
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.6, modified — Domain “<engineering>” and Note 3 to entry was added.]
3.5.1
強さ
σmm
引張試験中に観察された最大応力
注記1 単位はメガパスカル(MPa)
[出典:ISO 527-1:2019, 3.6.2]
3.6
歪み
e
ゲージの元の単位長さあたりの長さの増加
注記1無次元比または百分率(%)で表す。
[出典:ISO 527-1:2019, 3.7]
3.6.1
強いひずみ
εmm
強度(3.5.1) に達するひずみ
注記1無次元比または百分率(%)で表す。
[出典:ISO 527-1:2019, 3.7.3]
3.7
引張係数
引張弾性率
E t
2 つのひずみε1 = 0.05 % とε2 = 0.25 % の間の応力/ひずみ曲線σ ( ε ) の勾配
注記1 単位はメガパスカル(MPa)
注記 2: 弦係数として、またはこの区間における線形最小二乗回帰直線の傾きとして計算することができます。
注記3この定義は映画には適用されない。
注記 4: 図 1 を参照。
[出典:ISO 527-1:2019, 3.9]
図 1 —応力-ひずみ曲線

Key
| X | ひずみ、 ε |
| Y | 応力、 σ |
| a | スロープE |
3.8
ポアソン比
µ
伸びの方向に垂直な 2 つの軸の 1 つにおけるひずみの変化 Δ εn と、縦方向のひずみ曲線と通常のひずみ曲線の線形部分内の、対応する伸びの方向のひずみの変化 Δ εl との負の比率。
注記1無次元比で表す。
注記 2:横方向のひずみ変化 Δ εn は負の数であり、縦方向のひずみ変化 Δ εl 正の数であるため、ISO 527-1:2019 で定義されているポアソン比 3.10 は正の数です。
[出典:ISO 527-1:2019, 3.10]
3.9
試験片座標軸
1, 2, 3
軸ここで, 「1」方向は、通常、連続シート プロセスの長さ方向 (図 2 を参照) など、材料の構造または製造プロセスに関連する機能の観点から定義され、「2」方向は、 「1」方向に垂直。
注記 1: 「1」方向は 0° または縦方向とも呼ばれ、「2」方向は 90° または横方向とも呼ばれます。 「3方向」は、「1方向」および「2方向」の平面に対して垂直である。 「3 方向」は、平面システムの「厚さ方向」とも呼ばれます。
図 2 —対称軸を示す繊維強化プラスチック複合材

3.10
故障位置
u F
テーパー部分のローカル座標系 ( u , v ) 内の試験片タイプ 4 の破損位置
注記1:ミリメートル(mm)で表される。
注記 2: 図 5 を参照。
参考文献
| 1 | ISO 527-2, プラスチック - 引張特性の測定 - Part 2: 成形および押出プラスチックの試験条件 |
| 2 | ISO 527-5, プラスチック — 引張特性の測定 — Part 5: 一方向繊維強化プラスチック複合材の試験条件 |
| 3 | ISO 3534-1, 統計 - 語彙と記号 - Part 1: 一般的な統計用語および確率で使用される用語 |
| 4 | ISO 5725-2, 測定方法と結果の精度 (真度と精度) — Part 2: 標準測定方法の再現性と再現性を決定するための基本的な方法 |
| 5 | ISO 6344-1, 1コーティング研磨材 — 粒度分析 — Part 1: 粒度分布試験 |
| 6 | ISO 23788, 金属材料 - 疲労試験機の位置合わせの検証 |
| 7 | ASTM E1012, 引張および圧縮軸力適用下での試験フレームと試験片の位置合わせの検証のための標準プラクティス |
| 8 | Schmeer S.、Scheliga D.、Mischo F.、連続繊維強化熱可塑性樹脂の引張試験 - ヨーロッパでの国際標準化のためのラウンド ロビン活動 |
| 9 | 北條美知子、澤田優子、宮入浩一、一方向 CFRP の 0°方向と 90°方向の引張特性に対するクランプ方法の影響 - 日本における国際標準化のためのラウンドロビン活動、コンポジット Vol.25, pp.786 – 796, 1994年 |
| 10 | Matsuo T.、Hojo M.、Kageyama K.、一方向炭素繊維強化熱可塑性複合材の引張特性に対する把持条件とマトリックス タイプの影響、複合材料に関する第 21 回国際会議西安、2017 年 8 月 20 ~ 25 日 |
| 11 | 松尾T, 北条正雄、影山一輝、一方向熱可塑性CFRPの引張特性に対する把持方法の影響 - 日本における国際標準化のためのラウンドロビン活動。 J.コンポス. Mater., Vol. 53 (28 – 30) pp. 4161 – 4171, 2019 |
| 12 | AC7122-I および –R, 付録 A, 非金属材料試験所の Nadcap 監査基準 |
| 13 | Schmeer S.、Scheliga D.、Mischo F.、張力下で連続繊維強化熱可塑性樹脂をテストするためのテーパー形状、ローザンヌで開催されたth 欧州複合材料会議、2022 年 6 月 26 日~ th |
3 Terms and definitions
For the purposes of this document, the following terms and definitions apply.
ISO and IEC maintain terminology databases for use in standardization at the following addresses:
3.1
gauge length
L0
initial distance between the gauge marks on the central part of the test specimen
Note 1 to entry: It is expressed in millimetres (mm).
Note 2 to entry: The values of the gauge length that are indicated for the specimen types in the different parts of ISO 527 represent the maximum relevant gauge length.
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.1]
3.2
thickness
h
smaller initial dimension of the rectangular cross-section in the central part of a test specimen
Note 1 to entry: It is expressed in millimetres (mm).
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.2]
3.3
width
b
larger initial dimension of the rectangular cross-section in the central part of a test specimen
Note 1 to entry: It is expressed in millimetres (mm).
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.3]
3.4
test speed
v
rate of separation of the gripping jaws
Note 1 to entry: It is expressed in millimetres per minute (mm/min).
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.5]
3.5
stress
σ
<engineering> normal force per unit area of the original cross-section within the gauge length (3.1)
Note 1 to entry: It is expressed in megapascals (MPa).
Note 2 to entry: In order to differentiate from the true stress related to the actual cross-section of the specimen, this stress is frequently called “engineering stress”.
Note 3 to entry:σ for “1"-direction specimens is defined as σ1 and for"2"-direction specimens as σ2 (see 3.9 and Figure 2 for definitions of these directions).
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.6, modified — Domain “<engineering>” and Note 3 to entry have been added.]
3.5.1
strength
σm
maximum stress observed during a tensile test
Note 1 to entry: It is expressed in megapascals (MPa).
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.6.2]
3.6
strain
ε
increase in length per unit original length of the gauge
Note 1 to entry: It is expressed as a dimensionless ratio, or as a percentage (%).
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.7]
3.6.1
strain at strength
εm
strain at which the strength (3.5.1) is reached
Note 1 to entry: It is expressed as a dimensionless ratio, or as a percentage (%).
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.7.3]
3.7
tensile modulus
modulus of elasticity under tension
Et
slope of the stress/strain curve σ(ε) in the interval between the two strains ε1 = 0,05 % and ε2 = 0,25 %
Note 1 to entry: It is expressed in megapascals (MPa).
Note 2 to entry: It may be calculated either as the chord modulus or as the slope of a linear least-squares regression line in this interval.
Note 3 to entry: This definition does not apply to films.
Note 4 to entry: See Figure 1.
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.9]
Figure 1 — Stress-strain curve

Key
| X | strain, ε |
| Y | stress, σ |
| a | slope E |
3.8
Poisson's ratio
µ
negative ratio of the strain change Δεn, in one of the two axes normal to the direction of extension, to the corresponding strain change Δεl in the direction of extension, within the linear portion of the longitudinal versus normal strain curve
Note 1 to entry: It is expressed as a dimensionless ratio.
Note 2 to entry: Since the lateral strain change Δεn is a negative number and the longitudinal strain change Δεl is positive, the Poissons ratio as defined in ISO 527-1:2019, 3.10 is a positive number.
[SOURCE:ISO 527-1:2019, 3.10]
3.9
specimen coordinate axes
1, 2, 3
axes ここで, “1"-direction is normally defined in terms of a feature associated with the material structure or the production process, such as the length direction in continuous-sheet processes (see Figure 2) and the “2"-direction is perpendicular to the “1"-direction.
Note 1 to entry: The “1-direction is also referred to as the 0° or longitudinal direction and the “2’‘-direction as the 90° or transverse direction. The “3-direction” is perpendicular to the plane of the “1-direction” and “2-direction”. The “3-direction” is also referred to as the “through-thickness” direction for planar systems.
Figure 2 — Fibre-reinforced plastic composite showing axes of symmetry

3.10
failure position
uF
failure location of specimen type 4 within the local coordinate system (u, v) of the tapered section
Note 1 to entry: It is expressed in millimetres (mm).
Note 2 to entry: See Figure 5.
Bibliography
| 1 | ISO 527-2, Plastics — Determination of tensile properties — Part 2: Test conditions for moulding and extrusion plastics |
| 2 | ISO 527-5, Plastics — Determination of tensile properties — Part 5: Test conditions for unidirectional fibre-reinforced plastic composites |
| 3 | ISO 3534-1, Statistics — Vocabulary and symbols — Part 1: General statistical terms and terms used in probability |
| 4 | ISO 5725-2, Accuracy (trueness and precision) of measurement methods and results — Part 2: Basic method for the determination of repeatability and reproducibility of a standard measurement method |
| 5 | ISO 6344-1, 1Coated abrasives — Grain size analysis — Part 1: Grain size distribution test |
| 6 | ISO 23788, Metallic materials — Verification of the alignment of fatigue testing machines |
| 7 | ASTM E1012, Standard Practice for Verification of Testing Frame and Specimen Alignment Under Tensile and Compressive Axial Force Application |
| 8 | Schmeer S., Scheliga D., Mischo F., Tensile testing of continuous fibre reinforced thermoplastics - round robin activity for international standardization in Europe |
| 9 | Hojo M., Sawada Y., Miyairi H., Influence of clamping method on tensile properties of unidirectional CFRP in 0° and 90° directions- round robin activity for international standardization in Japan, Composites Vol.25, pp.786 – 796, 1994 |
| 10 | Matsuo T., Hojo M., Kageyama K., Influence of gripping condition and matrix type on tensile properties of unidirectional carbon fibre reinforced thermoplastic composites, 21st International Conference on Composite Materials Xi’an, 20-25th August 2017 |
| 11 | Matsuo T., Hojo M., Kageyama K., Influence of gripping method on tensile properties of unidirectional thermoplastic CFRP – Round-robin activity for international standardization in Japan. J. Compos. Mater., Vol. 53 (28 – 30) pp. 4161 – 4171, 2019 |
| 12 | AC7122-I and –R, Appendix A, Nadcap Audit Criteria for Non-Metallic Materials Testing Laboratories |
| 13 | Schmeer S., Scheliga D., Mischo F., Tapered geometry for testing continuous fiber reinforced thermoplastics under tension, 20th European Conference on Composite Materials in Lausanne, 26th-30th June 2022 |