この規格 プレビューページの目次
※一部、英文及び仏文を自動翻訳した日本語訳を使用しています。
3 用語と定義
ISO 18437 のこの部分の目的のために、ISO 472, ISO 483, ISO 2041, ISO 4664-1, ISO 6721-1, ISO 6721-4, ISO 6721-6, ISO 10112, ISO 10846 に記載されている用語と定義-1, ISO 23529, および以下が適用されます。
3.1
動的機械特性
基本的な弾性特性、すなわち、弾性率、せん断弾性率、体積弾性率、および損失係数
3.2
減衰構造
制振材で作られた要素を含む構造
3.3
ヤング率
弾性係数
E
線形ひずみに対する法線応力の比率
注記 1: ISO 80000-4-18.1:2006 [9] から適応。
注記2ヤング率はパスカルで表される。
注記 3:粘弾性材料の複素ヤング率E * はE * = E ʹ + i E ″ここで, E ʹ はヤング率の実数 (弾性) 成分で、 E ″ で表されます。は、ヤング率の虚数 (損失率) 成分です。実数成分は弾性的に蓄えられた機械エネルギーを表し、虚数成分は機械エネルギー損失の尺度です。
3.4
せん断弾性率
剛性係数
クーロン係数
G
せん断ひずみに対するせん断応力の比
注記 1: ISO 80000-4-18.2:2006 [9] から適応。
注記2 せん断弾性率はパスカルで表される。
注記 3:粘弾性材料の複素せん断弾性率G * は、 G * = G ʹ + i G ″ここで, G ʹ はせん断弾性率の実数 (弾性) 成分であり、 G ″は、せん断弾性率の虚数 (損失弾性率) 成分です。
3.5
体積弾性率
圧縮係数
K
体積ひずみに対する圧力の負の比率
注記 1: ISO 80000-4-18.3:2006 [9] から適応。
注記2 体積弾性率はパスカルで表される。
注記 3:複素体積弾性率はK * = K ʹ + i K ″ここで, K ʹ は体積弾性率の実数 (弾性) 成分、 K ″ は体積弾性率。
3.6
損失係数
複素弾性率の実部に対する虚部の比率
注記 1 材料が高調波変形の動的応力とひずみの間に位相差δを示す場合、損失係数は tan δに等しくなります。
3.7
複素弾性率の大きさ
複素弾性率の絶対値
3.8
周波数温度重ね合わせ
粘弾性材料の場合、周波数軸に沿ってデータ曲線をシフトするだけで、ある温度でのデータを異なる温度で取得したデータに重ね合わせることができる程度まで、周波数と温度が等しいという原理。
3.9
シフト係数
別の温度での別のデータセットに重ね合わせるために、ある温度でのデータセットの周波数の対数軸に沿ったシフト量の尺度。
3.10
ガラス転移温度
T g
物質の状態がガラス状からゴム状に可逆的に変化する温度
注記1:ガラス転移温度は摂氏で表される。
注記2:ガラス転移温度は通常、比熱対温度プロットの変曲点から決定され、固有の材料特性を表します。
注記 3:T g 動的機械損失係数のピークではありません。そのピークはT g よりも高い温度で発生し、測定周波数によって変化するため、固有の材料特性ではありません。
3.11
直線性
重ね合わせの原理を満たす場合の弾性材料の動的挙動の特性。
注記1 重ね合わせの原理は次のように述べることができる: 入力x 1 ( t ) が出力y 1 ( t ) を生成し,別のテストで入力x 2 ( t ) が出力y 2 ( t を生成する場合)、入力αx 1 ( t ) + βx 2 ( t ) が出力αy 1 ( t ) + βy 2 ( t ) を生成する場合、重ね合わせが成立します。ここで, αとβは任意の定数です。これは、 α 、 β、およびx 1 ( t )、 x 2 ( t ) のすべての値に対して保持する必要があります。
注記 2: 実際には、上記の直線性のテストは実際的ではなく、一定範囲の入力レベルの動的モジュラスを測定することによって、直線性の限定的なチェックが行われます。特定の予荷重について、動的弾性率が名目上不変である場合、システム測定値は線形であると見なすことができます。実際には、この手順は、応答と励起の間の比例関係をチェックします。
参考文献
| 1 | Popkov 、VI, Myshinsky 、EL, Popkov 、OI 造船における振動音響診断。スドストロニア、1983年。 |
| 2 | Lina 、C.粘弾性計を使用した粘弾性材料の動的特性の測定。フランス、ダルディリ。 |
| 3 | スノードン、JC 防振: 使用と特性評価。 J.Acoust.社会オン。 1979, 66 、 1245-127 |
| 4 | Ganeriwala S.、 Hartung, H. フーリエ変換力学解析と粘弾性材料挙動の現象論的表現。中: Corsaro 、RD, S perling 、LH, 編集者。ポリマーによる音と振動の減衰、 p. 92-11アメリカ化学会、ワシントン DC, 1990 年 ( ACS シンポジウム シリーズ、424.) |
| 5 | P oturaev 、VN, D yrda 、VI機械のゴム部品。マチノストロニエ、モスクワ、1977 年。 |
| 6 | S im 、S.、K im 、KJ FEM アプリケーション用の粘弾性材料の複素弾性率とポアソン比を決定する方法。 J. Sound Vibration 1990, 141 、 71-82 |
| 7 | Langlois 、C.、 Panneton 、R.、 Atalla 、N.等方性多孔質弾性材料の準静的機械的特性評価のための多項式の関係。 J.Acoust.社会オン。 2001, 110 、 3031-3040 |
| 8 | Ferry 、JDポリマーの粘弾性特性、第 3 版。ワイリー、ニューヨーク、1980年。641ページ。 |
| 9 | ISO 80000-4, 数量と単位 — Part 4: 力学 |
3 Terms and definitions
For the purposes of this part of ISO 18437, the terms and definitions given in ISO 472, ISO 483, ISO 2041, ISO 4664-1, ISO 6721-1, ISO 6721-4, ISO 6721-6, ISO 10112, ISO 10846-1, ISO 23529, and the following apply.
3.1
dynamic mechanical properties
fundamental elastic properties, i.e., elastic modulus, shear modulus, bulk modulus and loss factor
3.2
damped structure
structure containing elements made from damping materials
3.3
Young modulus
modulus of elasticity
E
ratio of the normal stress to linear strain
Note 1 to entry: Adapted from ISO 80000-4-18.1:2006 [9] .
Note 2 to entry: The Young modulus is expressed in pascals.
Note 3 to entry: The complex Young modulus, E *, for a visco-elastic material is represented by E * = E ʹ + i E ″ ここで, E ʹ is the real (elastic) component of the Young modulus and E ″ is the imaginary (loss modulus) component of the Young modulus. The real component represents elastically stored mechanical energy, while the imaginary component is a measure of mechanical energy loss.
3.4
shear modulus
modulus of rigidity
Coulomb modulus
G
ratio of the shear stress to the shear strain
Note 1 to entry: Adapted from ISO 80000-4-18.2:2006 [9] .
Note 2 to entry: The shear modulus is expressed in pascals.
Note 3 to entry: The complex shear modulus, G *, for a visco-elastic material is represented by G * = G ʹ + i G ″ ここで, G ʹ is the real (elastic) component of the shear modulus and G ″ is the imaginary (loss modulus) component of the shear modulus.
3.5
bulk modulus
modulus of compression
K
the negative ratio of pressure to volume strain
Note 1 to entry: Adapted from ISO 80000-4-18.3:2006 [9] .
Note 2 to entry: The bulk modulus is expressed in pascals.
Note 3 to entry: The complex bulk modulus is represented by K * = K ʹ + i K ″ ここで, K ʹ is the real (elastic) component of the bulk modulus and K ″ is the imaginary (loss modulus) component of the bulk modulus.
3.6
loss factor
ratio of the imaginary component to the real component of a complex modulus
Note 1 to entry: When a material shows a phase difference, δ, between dynamic stress and strain in harmonic deformations, the loss factor is equal to tanδ.
3.7
magnitude of complex modulus
absolute value of the complex modulus
3.8
frequency-temperature superposition
principle by which, for visco-elastic materials, frequency and temperature are equivalent to the extent that data at one temperature can be superimposed upon data taken at different temperature merely by shifting the data curves along the frequency axis
3.9
shift factor
measure of the amount of shift along the logarithmic axis of frequency for one set of data at one temperature to superimpose upon another set of data at another temperature
3.10
glass transition temperature
Tg
temperature at which a material changes state reversibly from glassy to rubbery
Note 1 to entry: The glass transition temperature is expressed in degrees Celsius.
Note 2 to entry: The glass transition temperature is typically determined from the inflection point of a specific heat vs. temperature plot and represents an intrinsic material property.
Note 3 to entry:Tg is not the peak in the dynamic mechanical loss factor. That peak occurs at a temperature higher than Tg and varies with the measurement frequency, hence it is not an intrinsic material property.
3.11
linearity
property of dynamic behaviour of a resilient material if it satisfies the principle of superposition
Note 1 to entry: The principle of superposition can be stated as follows: if an input x1( t ) produces an output y1( t ) and in a separate test an input x2( t ) produces an output y2( t ), superposition holds if the input αx1( t ) + βx2( t ) produces the output αy1( t ) + βy2( t ) ここで, α and β are arbitrary constants. This must hold for all values of α, β and x1( t ), x2( t ).
Note 2 to entry: In practice, the above test for linearity is impractical and a limited check of linearity is done by measuring the dynamic modulus for a range of input levels. For a specific preload, if the dynamic modulus is nominally invariant, the system measurement can be considered linear. In effect, this procedure checks for a proportional relationship between the response and the excitation.
Bibliography
| 1 | Popkov, V.I., Myshinsky, E.L., Popkov, O.I. Vibroacoustical diagnostic in shipbuilding. Sudostroenie, 1983. |
| 2 | Lina, C. The measurement of the dynamic properties of visco-elastic materials with the aid of a viscoelasticity meter. Dardilli, France. |
| 3 | Snowdon, J.C. Vibration isolation: Use and characterization. J. Acoust. Soc. Am. 1979, 66 , p. 1245-1274. |
| 4 | Ganeriwala S., Hartung, H. Fourier transform mechanical analysis and phenomenological representation of visco-elastic material behavior. In: Corsaro, R.D., Sperling, L.H., editors. Sound and vibration damping with polymers, p. 92-110. American Chemical Society, Washington, DC, 1990 (ACS Symposium Series, 424.) |
| 5 | Poturaev, V.N., Dyrda, V.I. Rubber components of machines. Machinostroenie, Moscow, 1977. |
| 6 | Sim, S., Kim, K.J. A method to determine the complex modulus and Poisson’s ratio of viscoelastic materials for FEM applications. J. Sound Vibration 1990, 141 , p. 71-82 |
| 7 | Langlois, C., Panneton, R., Atalla, N. Polynomial relations for quasi-static mechanical characterization of isotropic poroelastic materials. J. Acoust. Soc. Am. 2001, 110 , p. 3031-3040 |
| 8 | Ferry, J.D. Viscoelastic properties of polymers, 3rd edition. Wiley, New York, 1980. 641 p. |
| 9 | ISO 80000-4, Quantities and units — Part 4: Mechanics |