この規格 プレビューページの目次
※一部、英文及び仏文を自動翻訳した日本語訳を使用しています。
3 用語と定義
この文書の目的上、次の用語と定義が適用されます。
3.1 マシンに関する定義
3.1.1
アンビル
ストライカーおよび試験片サポートに対して衝撃に備えて試験片を適切に位置決めする役割を果たし、打撃の力を受けて試験片を支持する機械の部分。
3.1.2
ベース
サポートの水平面の下に位置する機械のフレームワークの一部
3.1.3
パーカッションの中心
打撃を打つ際に、あたかも身体の質量全体がその点に集中しているかのように、打楽器的な動作が起こる身体の点
注記 1:単純な振り子が打楽器の中心を通る水平線に沿って打撃を与える場合、回転軸には水平方向の反作用は生じません。
注記 2: 図 4 を参照。
3.1.4
ストライクの中心
振り子が自由にぶら下がっている位置で、ストライカーの垂直端が、標準厚さの半分（つまり 5 mm）の試験片、またはその上に置かれている同等のゲージバーの上水平面と接する、振り子の打撃端の点。試験片はサポートします
注記 1: 図 4 を参照。
3.1.5
産業機械
金属材料の工業用、一般的、またはほとんどの研究機関での試験に使用される振り子式衝撃機械
注記 1:産業用機械は、基準振り子の要件も満たさない限り、基準値を確立するために使用されません (ISO 148-3 を参照)
注記 2:産業用機械は、ISO 148 のこの部分に記載されている手順を使用して検証されます。
3.1.6
リファレンスマシン
参照試験片のバッチの認定値を決定するために使用される振り子衝撃試験機 (3.3.4)
注記 1:参照マシンは、ISO 148-3 に記載されている手順を使用して検証されます。
3.1.7
ストライカー
試験片に接触する振り子の部分
注記 1: 実際に試験片に接触するエッジの半径は 2 mm (2 mm ストライカー) または 8 mm (8 mm ストライカー) です。
注記 2: 図 2 を参照。
3.1.8
試験片サポート
振り子の 打撃中心 (3.1.3) 、 ストライカー (3.1.7) 、および アンビル (3.1.1) に対して、衝撃に備えて試験片を適切に位置決めするために機能する機械の部分。
注記 1: 図 2 および図 3 を参照。
3.2 エネルギーに関する定義
3.2.1
完全に吸収されたエネルギー
K T
振り子衝撃試験機で試験片を破壊するのに必要な吸収エネルギーの合計。エネルギーの損失は補正されません。
注記 1:振り子の開始位置から試験片が破壊される前半のスイングの終了までの 位置エネルギー (3.2.2) の差に等しい (6.3 を参照)
3.2.2
初期位置エネルギー
位置エネルギー
K P
直接検証によって決定される、衝撃試験のためにリリースされる前の振り子ハンマーの位置エネルギー
注記 1: 6.4.2 を参照。
3.2.3
吸収されたエネルギー
K
6.4.5 で定義された摩擦補正後、振り子衝撃試験機で試験片を破壊するのに必要なエネルギー
注記 1:文字 V または U は、ノッチ形状 ( kv or ku を示すために使用されます。数字 2 または 8 は、ストライカー半径を示す添字として使用されます (例: kv 2 )
3.2.4
計算されたエネルギー
K 計算
直接検証中に測定された角度、長さ、力の値から計算されたエネルギー
3.2.5
公称初期位置エネルギー
名目エネルギー
K N
振り子衝撃試験機のメーカーによって割り当てられたエネルギー
3.2.6
示された吸収エネルギー
K S
試験機のディスプレイ/ダイヤルによって示されるエネルギー。吸収エネルギー K (3.2.3) を決定するために、摩擦と空気抵抗を補正する必要がある場合とそうでない場合があります。
3.2.7
基準吸収エネルギー
K R
振り子式衝撃機械の性能を検証するために使用される 基準試験片 (3.3.4) に割り当てられた 吸収エネルギー (3.2.3) の認証値
3.3 試験片に関する定義
3.3.1
幅
W
ノッチ面と反対側の面との間の距離
注記 1: ISO 148 シリーズの以前のバージョン (2016 より前) では、ノッチのある面と反対側の面の間の距離は「高さ」として指定されていました。この寸法を「幅」に変更すると、ISO 148-2 は他の ISO 破壊規格で使用される用語と一致します。
3.3.2
厚さ.厚さ
B
幅 (3.3.1) に垂直でノッチに平行な寸法
注記 1: ISO 148 シリーズの以前のバージョン (2016 より前) では、ノッチに平行な幅に垂直な寸法が「幅」として指定されていました。この寸法を「厚さ」に変更すると、ISO 148-2 は他の ISO 破壊規格で使用される用語と一致します。
3.3.3
長さ
L
ノッチに垂直な最大寸法
3.3.4
基準試験片
振り子衝撃試験機で測定された 指示吸収エネルギー (3.2.3) と試験片に関連付けられた 基準吸収エネルギー (3.2.7) を比較することにより、振り子衝撃試験機の適合性を検証するために使用される衝撃試験片。
注記 1:基準試験片は ISO 148-3 に従って作成されます。
参考文献
| 1 | ISO/IEC 98-3, 測定の不確かさ — Part 3: 測定における不確かさの表現に関するガイド (GUM:1995) |
| 2 | JCGM 106, 測定の不確かさの評価 — 適合性評価における測定の不確かさの役割 |
| 3 | Wehrstedt A.、Patkovszky I.、材料試験機の検証と校正に関する標準化分野のニュース、2001 年 5 月。EMPA アカデミー、2001 年 |
| 4 | 山口 裕、高木 S.、中野 博、アンビル構成が吸収エネルギーに及ぼす影響。掲載:振り子衝撃試験: 進歩の世紀(Siewert, TA および Manahan, MP 編)、ASTM International STP 1380, 2000 年、164-180 ページ |
| 5 | G.、ムートンの振り子のパラメータの寸法の影響を改訂します。速報BNM 。 1982 年、47, 29-39 ページ |
| 6 | 石野 純、新 晋、永井 信、矢野 博、シャルピー衝撃試験の誤差評価。渓陵 研究所 北国。 1992, 41 (2) pp. 97-102 |
| 7 | 高木晋、山口裕、「シャルピー衝撃試験機の検証のための基準試験片の不確実性解析」、日本材料試験研究協会、 2003, 48 (4) pp. 250-254 |
| 8 | Gerber S.、Hänsel G.、衝撃試験機の校正における測定の不確かさの決定。 EUROLAB 国際ワークショップの議事録、2001 年 5 月 17 ～ 18 日、スイス、デューベンドルフ |
| 9 | Gerber S.、振子衝撃機構とその測定の不確かさの校正、材料試験 2005, ドイツ材料研究試験協会 e, 2005 年 12 月 1 ～ 2 日、ベルリン、ドイツ |
3 Terms and definitions
For the purposes of this document, the following terms and definitions apply.
3.1 Definitions pertaining to the machine
3.1.1
anvil
portion of the machine that serves to properly position the test piece for impact with respect to the striker and the test piece supports, and supports the test piece under the force of the strike
3.1.2
base
part of the framework of the machine located below the horizontal plane of the supports
3.1.3
centre of percussion
point in a body at which, on striking a blow, the percussive action is the same as if the whole mass of the body were concentrated at the point
Note 1 to entry: When a simple pendulum delivers a blow along a horizontal line passing through the centre of percussion, there is no resulting horizontal reaction at the axis of rotation.
Note 2 to entry: See Figure 4.
3.1.4
centre of strike
point on the striking edge of the pendulum at which, in the free hanging position of the pendulum, the vertical edge of the striker meets the upper horizontal plane of a test piece of half standard thickness (i.e. 5 mm) or equivalent gauge bar resting on the test piece supports
Note 1 to entry: See Figure 4.
3.1.5
industrial machine
pendulum impact machine used for industrial, general or most research-laboratory testing of metallic materials
Note 1 to entry: Industrial machines are not used to establish reference values, unless they also meet the requirements of a reference pendulum (see ISO 148-3).
Note 2 to entry: Industrial machines are verified using the procedures described in this part of ISO 148.
3.1.6
reference machine
pendulum impact testing machine used to determine certified values for batches of reference test pieces (3.3.4)
Note 1 to entry: Reference machines are verified using the procedures described in ISO 148-3.
3.1.7
striker
portion of the pendulum that contacts the test piece
Note 1 to entry: The edge that actually contacts the test piece has a radius of 2 mm (the 2 mm striker) or a radius of 8 mm (the 8 mm striker).
Note 2 to entry: See Figure 2.
3.1.8
test piece supports
portion of the machine that serves to properly position the test piece for impact with respect to the centre of percussion (3.1.3) of the pendulum, the striker (3.1.7) and the anvils (3.1.1)
Note 1 to entry: See Figure 2 and Figure 3.
3.2 Definitions pertaining to energy
3.2.1
total absorbed energy
KT
total absorbed energy required to break a test piece with a pendulum impact testing machine, which is not corrected for any losses of energy
Note 1 to entry: It is equal to the difference in the potential energy (3.2.2) from the starting position of the pendulum to the end of the first half swing during which the test piece is broken (see 6.3).
3.2.2
initial potential energy
potential energy
KP
potential energy of the pendulum hammer prior to its release for the impact test, as determined by direct verification
Note 1 to entry: See 6.4.2.
3.2.3
absorbed energy
K
energy required to break a test piece with a pendulum impact testing machine, after correction for friction as defined in 6.4.5
Note 1 to entry: The letter V or U is used to indicate the notch geometry, which is kvorku. The number 2 or 8 is used as a subscript to indicate striker radius, for example kv2.
3.2.4
calculated energy
Kcalc
energy calculated from values of angle, length and force measured during direct verification
3.2.5
nominal initial potential energy
nominal energy
KN
energy assigned by the manufacturer of the pendulum impact testing machine
3.2.6
indicated absorbed energy
KS
energy indicated by the display/dial of the testing machine, which may or may not need to be corrected for friction and air resistance to determine the absorbed energy, K (3.2.3)
3.2.7
reference absorbed energy
KR
certified value of absorbed energy (3.2.3) assigned to the reference test pieces (3.3.4) used to verify the performance of pendulum impact machines
3.3 Definitions pertaining to test pieces
3.3.1
width
W
distance between the notched face and the opposite face
Note 1 to entry: In previous versions of the ISO 148 series (prior to 2016), the distance between the notched face and the opposite face was specified as “height”. Changing this dimension to “width” makes ISO 148-2 consistent with the terminology used in other ISO fracture standards.
3.3.2
thickness
B
dimension perpendicular to the width (3.3.1) and parallel to the notch
Note 1 to entry: In previous versions of the ISO 148 series (prior to 2016), the dimension perpendicular to the width that is parallel to the notch was specified as “width”. Changing this dimension to “thickness” makes ISO 148-2 consistent with the terminology used in other ISO fracture standards.
3.3.3
length
L
largest dimension perpendicular to the notch
3.3.4
reference test piece
impact test piece used to verify the suitability of a pendulum impact testing machine by comparing the indicated absorbed energy (3.2.3) measured by that machine with the reference absorbed energy (3.2.7) associated with the test pieces
Note 1 to entry: Reference test pieces are prepared in accordance with ISO 148-3.
Bibliography
| 1 | ISO/IEC 98-3, Uncertainty of measurement — Part 3: Guide to the expression of uncertainty in measurement (GUM:1995) |
| 2 | JCGM 106, Evaluation of measurement uncertainty — The role of measurement uncertainty in conformity assessment |
| 3 | Wehrstedt A., Patkovszky I., News in the field of standardization about verification and calibration of materials testing machines, May 2001. EMPA Academy, 2001 |
| 4 | Yamaguchi Y., Takagi S., Nakano H., Effects of anvil configurations on absorbed energy. In: Pendulum Impact Testing: A Century of Progress (eds. Siewert, T.A. and Manahan, M.P.), ASTM International STP 1380, 2000, pp. 164-180 |
| 5 | Revise G., Influence des paramètres dimensionnels du mouton pendule. Bulletin BNM. 1982, 47 pp. 29–39 |
| 6 | Ishino J., Shin S., Nagai S., Yano H., Error evaluation of Charpy impact test. Keiryo Kenkyujo Hokoku. 1992, 41 (2) pp. 97–102 |
| 7 | Takagi S., Yamaguchi Y., Uncertainty analyses of reference specimens for the verification of Charpy impact test machines, J.Material Testing Research Association of Japan. 2003, 48 (4) pp. 250–254 |
| 8 | Gerber S., Hänsel G., Determination of Uncertainty of Measurements in Calibration of Impact Testing Machines. Proceedings of the EUROLAB International Workshop, 17 to 18 May 2001, Dübendorf, Switzerland |
| 9 | Gerber S., Kalibrierung von Pendelschlagwerken und deren Messunsicherheit, Werkstoffprüfung 2005, Deutscher Verband für Materialforschung und -prüfung e.V. (DVM), 1-2 December 2005, Berlin, Germany |