ISO 9906:2012 回転動力ポンプ—油圧性能許容試験—グレード1、2、3

この規格プレビューページの目次

※一部、英文及び仏文を自動翻訳した日本語訳を使用しています。

3 用語、定義、記号、下付き文字

3.1 用語と定義

このドキュメントの目的のために、ISO 17769-1 および 17769-2 に記載されている用語、定義、量、記号、および以下が適用されます。

注 1表 1 は、使用される記号のアルファベット順のリストを示し、表 2 は下付き文字のリストを示します。 3.3 を参照してください。

注記 2すべての式は一貫した SI 単位で与えられる。その他の単位の SI 単位への変換については、附属書 I を参照してください。

3.1.1 一般用語

注記3.1.1 のすべての種類のテストは、顧客の仕様を満たすための保証ポイントに適用されます。

3.1.1.1

保証ポイント

合意された許容クラスの許容範囲内で、テストされたポンプが満たさなければならない流量/揚程 ( Q/ H ) ポイント

3.1.1.2

工場性能試験

新しいポンプの初期性能を検証するために実行されるポンプテストと、生産ユニットの再現性、インペラートリム計算の精度、特殊材料での性能などのチェック。

注記 1:典型的な性能試験は、流量、揚程、およびポンプまたはポンプ試験モーターへの入力の測定で構成されます。合意に応じて、NPSH などの追加の測定値が含まれる場合があります。工場試験とは、専用の試験施設、多くの場合、ポンプ製造業者の工場または独立したポンプ試験施設での試験を意味すると理解されています。

3.1.1.3 目撃者のいないポンプ試験

3.1.1.3.1

工場テスト

購入者の代表者の立ち会いなしで実施される試験で、ポンプの製造業者がデータ収集とポンプの合否判定に責任を負うもの。

注記 1:この試験の利点は、コストの削減と、ポンプのユーザーへの迅速な供給です。多くの場合、購入者がポンプの性能に精通している場合 (例: 同一のポンプモデルを注文した場合)、工場で立会いなしのテストが受け入れられる場合があります。

3.1.1.3.2

署名された工場テスト

購入者の代表者の立ち会いなしで実施される試験。ポンプ製造業者は、合意された合格クラスのパラメータへの準拠に責任を負います。

注記1：ポンプ製造業者は、試験を実施し、ポンプ合格の判定に合格し、署名されたポンプ試験文書を作成します。このテストの利点は、非目撃テストで見られるものと同じです。立会テストと比較して、このテストは大幅に安価であり、多くの場合、エンドユーザーへのポンプの配送が加速されます。

3.1.1.4 立会ポンプ試験

注記ポンプ購入者の代表者によるポンプテストの立ち会いは、多くの有用な機能を果たすことができます。試験の傍聴にはさまざまな方法があります。

3.1.1.4.1

購入者の代理人による立ち会い

購入者の代表者が物理的に出席するテスト。生のテストデータを承認して、テストが満足に実行されたことを証明します。

注記 1:ポンプ性能の最終承認は立会人によって決定される可能性があります。証人のテストの利点は、証人の有効性と専門知識に大きく依存します。証人は、テストが適切に実施されていることを確認するだけでなく、ポンプを現場に出荷する前のテスト中にポンプの動作を観察します。証人検査の欠点は、納期の延長と過度のコストです。ジャストインタイムの製造方法では、証人試験のスケジューリングには証人側の柔軟性が必要であり、証人のスケジュールによって製造が遅れる場合は追加費用が発生する可能性があります。

3.1.1.4.2

購入者の代理人による遠隔証言

購入者またはその代理人が遠くから立ち会ったポンプ性能試験

注記 1:リモートカメラシステムを使用すると、購入者はテスト全体をリモートでリアルタイムに監視できます。データ収集システムによって記録された生データは、テスト中に表示および分析することができ、結果について議論し、承認のために提出することができます。このタイプの試験の利点は、移動費の節約とポンプの迅速な配送です。

3.2 数量に関する用語

3.2.1

角速度

シャフト回転のラジアン数

注記 1:それは次のように与えられる: ω = n

(1)

注記 2時間で表される．例えば s ^-1である．ここで， nは 60 × min ^-1で与えられる．

3.2.2

回転速度

1 秒あたりの回転数

3.2.3

質量流量

ポンプの出口接続部からパイプに排出される流量

注記1質量流量はキログラム毎秒で与えられる。

注記 2:以下の損失または制限効果は、ポンプに固有のものです。

a)軸推力の油圧平衡に必要な排出。
b)ポンプベアリングの冷却。

注記3継手からの漏れ、内部漏れ等は流量に認めないこと。それどころか、次のような他の目的のためのすべての派生フロー

a)モーターベアリングの冷却、および
b)ギアボックスの冷却 (ベアリング、オイルクーラー)

流量で認識されます。

注記 4これらの流れを考慮に入れるかどうか、またどのように考慮するかは、それぞれの導出場所と流量測定のセクションによって異なります。

3.2.4

体積流量

ポンプの出口での流量。次の式で与えられます。

(2)

注記 1この国際規格では，この記号は任意のセクションにおける体積流量を表すこともある。これは、このセクションの質量流量を密度で割った商です。 (セクションは添え字で指定できます。)

3.2.5

平均速度

軸流速の平均値。次の式で与えられます。

(3)

注記 1:この場合、回路全体でさまざまな理由でQが変化する可能性があることに注意してください。

3.2.6

ローカル速度

任意の点における流速

3.2.7

頭

液体の質量のエネルギーを重力による加速度gで割った値は、次の式で与えられます。

(4)

3.2.8

基準面

高さ測定のデータムとして使用される任意の水平面

注記1実際上の理由から，仮想基準面を指定しないことが望ましい。

3.2.9

基準面からの高さ

基準面上の考慮点の高さ

注記1その値は次のとおりです。

考慮される点が基準面の上にある場合は正。
対象の点が参照面の下にある場合は負。

3.2.10

ゲージ圧

大気圧に対する圧力

注記1その値は次のとおりです。

この圧力が大気圧よりも大きい場合は正。
この圧力が大気圧よりも低い場合は、負になります。

注記 2この国際規格のすべての圧力は，マノメータ又は同様の圧力感知計器から読み取ったゲージ圧である。ただし，大気圧及び液体の蒸気圧は絶対圧力で表される。

3.2.11

速度ヘッド

移動中の液体の運動エネルギーをgで割ると、次の式で与えられます。

(5)

3.2.12

総頭

任意のセクションの全体的なエネルギー

注記1総水頭は次の式で与えられる：

(6)

どこ

z	基準面からの断面の中心の高さです。
p	断面の中心に関連するゲージ圧です。

注記2任意の断面における絶対全落差は次の式で与えられる:

（7）

3.2.13

入口全揚程

ポンプの入口セクションでの全エネルギー

注記 1:入口全揚程は次の式で与えられます。

(8位)

3.2.14

出口総ヘッド

ポンプの出口セクションでの全エネルギー

注記 1:出口の総水頭は次の式で与えられます。

(9)

3.2.15

ポンプ全揚程

出口全揚程H₂と入口全揚程H₁の代数差

注記1圧縮率が無視できる場合、 H = H₂ − H₁ .汲み上げられた液体の圧縮率が大きい場合は、密度ρを平均値に置き換える必要があります。

(10)

1	NPSHデートプラン

3.2.21

利用可能なNPSH

NPSHA

指定された流量の設置条件によって決定される NPSH が利用可能

注記 1省略形の NPSHA (直立で太字ではない) を数式の記号として使用することを許可する例外が与えられた.

3.2.22

必須NPSH

NPSHR

指定された流速、速度、および送液された液体で指定された性能を達成するポンプに対して製造業者によって与えられた最小 NPSH (目に見えるキャビテーションの発生、キャビテーションによる騒音と振動の増加、揚程または効率の低下の開始、揚程または効率の低下)一定量、キャビテーション侵食の制限)

注記 1: NPSHR という略語 (直立で太字ではない) を数式の記号として使用することを許可する例外が与えられた.

3.2.23

NPSH3

性能曲線で使用するための標準基準として、ポンプの第 1 段の全揚程の 3% の低下に必要な NPSH

注記NPSH という略語 (直立で太字ではない) を数式の記号として使用することを許可する特例が与えられた.

3.2.24

型番

最高効率の点で計算された無次元量

注記 1:それは次のように与えられる:

(14)

どこ

Q '	目あたりの流量です。
H '	第一段階の頭です。
n	は s ^-1で与えられます。

注記2型式番号は，第1段羽根車の最大径でとる。

3.2.25

ポンプ動力入力

P_{_}

駆動装置によってポンプに伝達される動力

3.2.26

ポンプ出力

ポンプ吐出時の油圧パワー

注記1：ポンプ出力は次の式で与えられる： Ph = ρQgH_h ρQy

(15)

3.2.27

ドライバー電源入力

P_{_}

ポンプドライバーが吸収する電力

3.2.28

最大シャフトパワー

P_{2, 最大}

指定された動作条件でポンプを駆動するのに十分な、メーカーが設定した最大ポンプシャフト出力

3.2.29

ポンプ効率

ポンプ出力をポンプ入力で割った値

注記 1:ポンプ効率は次の式で与えられます。

(16)

3.2.30

総合効率

ポンプの出力をドライバーの入力で割った値

注記 1:全体の効率は次の式で与えられます。

(17)

3.3 記号と添え字

表 1 —記号として使用される基本文字のアルファベット順リスト

シンボル	量	単位

A	範囲	m ²
D	直径	m
e	全体的な不確実性、相対値	%
f	周波数	s ⁻¹ 、Hz
g	重力による加速度^a	メートル/秒²
H	ポンプ全揚程	m
H_J	液頭損失	m
k	均一粗さと同等	m
K	型番	純数
l	長さ	m
M	トルク	Nm
n	回転速度	s ⁻¹ 、分⁻¹
NPSH	正味吸引ヘッド	m
p	プレッシャー	pa
P	パワー	W
q	質量流量^b	キロ/秒
Q	(体積)流量^c	^m3/秒
再	レイノルズ数	純数
τ	公差係数、相対値	%
t	学生の分布	純数
U	平均速度	MS
v	ローカル速度	MS
V	音量	^m3
y	比エネルギー	J/kg
z	基準面からの高さ	m
z_D	NPSH データム平面と基準平面の違い (3.2.20 を参照)	m
n	効率	純数
θ	温度	℃
λ	管摩擦損失係数	純数
v	動粘度	^m2/秒
ρ	密度	kg/ ^m3
w	角速度	ラジアン/秒

表 2 —下付き文字として使用される文字と数字のリスト

添字	意味
1	入口
1'	入口測定部
2	コンセント ( P₂を除く)
2'	出口測定部
セクション	絶対の
アンブ	周囲
D	違い、日付
f	測定管内の液体
G	保証
H	ポンプ全揚程
h	油圧
大きい	モーター・ポンプ一体型ユニット（全体）
J	損失
M	圧力計
n	回転速度
P	パワー
Q	(体積) 流量
参照	基準面
sp	指定
T	翻訳、トルク
v	蒸気圧）
n	効率
x	どのセクションでも

参考文献

[1]	ISO 748, Hydrometry — 流速計またはフロートを使用した開水路内の液体の流れの測定
[2]	ISO 1438, Hydrometry — 薄板堰を使用した開水路流量測定
[3]	ISO 2186, 閉じた導管内の流体の流れ — 一次エレメントと二次エレメント間の圧力信号伝送用の接続
[4]	ISO 2537, Hydrometry — 回転素子電流計
[5]	ISO 2975-1, 閉鎖導管内の水流の測定 — トレーサー法 — 1: 一般
[6]	ISO 2975-2, 閉鎖導管内の水流の測定 — トレーサー法 — 2: 非放射性トレーサーを用いた定量注入法
[7]	ISO 2975-3, 閉鎖導管内の水流の測定 — トレーサー法 — 3：放射性トレーサーを用いた定量注入法
[8]	ISO 2975-6, 閉鎖導管内の水流の測定 — トレーサー法 — 6：非放射性トレーサーを用いたトランジットタイム法
[9]	ISO 2975-7, 閉鎖導管内の水流の測定 — トレーサー法 — 7：放射性トレーサーを用いた通過時間法
[10]	ISO 3354, 密閉された導管内のきれいな水の流れの測定 — 完全な導管内および通常の流れ条件下での電流計を使用した速度面積法
[11]	ISO 3740, 音響 - 騒音源の音響パワーレベルの決定 - 基本規格の使用に関するガイドライン
[12]	ISO 3744, 音響 - 音圧を使用した騒音源の音響パワーレベルと音響エネルギーレベルの決定 - 反射面上の本質的に自由なフィールドの工学的方法
[13]	ISO 3745, 音響 — 音圧を使用した騒音源の音響パワーレベルと音響エネルギーレベルの決定 — 無響室と半無響室の精密な方法
[14]	ISO 3746, 音響 — 音圧を使用した騒音源の音響パワーレベルと音響エネルギーレベルの決定 — 反射面上のエンベロープ測定面を使用した調査方法
[15]	ISO 3846, Hydrometry — 四角形の広頂堰を使用した開水路流量測定
[16]	ISO 3966, 閉鎖導管内の流体の流れの測定 — ピトースタティックチューブを使用した速度面積法
[17]	ISO 4185, 閉鎖導管内の液体の流れの測定 — 計量法
[18]	ISO 4373, Hydrometry - 水位測定装置
[19]	ISO 5167-1, フル稼働の円形断面導管に挿入された差圧装置による流体の流れの測定 — 1: 一般原則と要件
[20]	ISO 5167-2, フル稼働の円形断面導管に挿入された差圧装置による流体の流れの測定 — 2: オリフィスプレート
[21]	ISO 5167-3, フル稼働の円形断面導管に挿入された差圧装置による流体の流れの測定 — 3: ノズルとベンチュリノズル
[22]	ISO 5167-4, フル稼働の円形断面導管に挿入された差圧装置による流体の流れの測定 — 4: ベンチュリ管
[23]	ISO 5198, 遠心ポンプ、斜流ポンプ、軸流ポンプ — 油圧性能試験のコード — 精度クラス
[24]	ISO 6416, Hydrometry — 超音波 (音響) 法による流量の測定
[25]	ISO 6817, 閉鎖導管内の導電性液体の流れの測定 — 電磁流量計を使用する方法
[26]	ISO 7194, 閉鎖導管内の流体の流れの測定 — 流速計またはピトースタティックチューブによる円形ダクト内の渦流または非対称流条件における流量測定の速度面積法
[27]	ISO 8316, 閉鎖導管内の液体流量の測定 — 容積測定タンク内の液体の収集による方法
[28]	ISO 9104, 閉鎖導管内の流体の流れの測定 — 液体用電磁流量計の性能を評価する方法
[29]	ISO 9213, 開水路での総放電量の測定 — 全チャンネル幅コイルを使用した電磁法
[30]	ISO 10816-1機械振動 — 非回転部品の測定による機械振動の評価 — 1: 一般的なガイドライン
[31]	ISO 11201, 音響 - 機械および装置から放出される騒音 - ごくわずかな環境補正を伴う反射面上の本質的に自由なフィールド内のワークステーションおよびその他の指定された位置での放出音圧レベルの決定
[32]	ISO 13709, 石油、石油化学、天然ガス産業向けの遠心ポンプ
[33]	ISO/TR 17766, 粘性液体を扱う遠心ポンプ — 性能の修正
[34]	ISO 80000-1, 数量および単位 — 1: 一般
[35]	ISO/IEC Guide 99, 計量に関する国際語彙 — 基本的および一般的な概念と関連用語 (VIM)
[36]	IEC 60034-2-1, 回転電気機械 — 2-1：試験から損失と効率を決定するための標準的な方法（牽引車両用の機械を除く）
[37]	IEC 60034-2-2, 回転電気機械 — 2-2: 試験から大型機械の個別の損失を決定するための特定の方法 — IEC 60034-2-1 の補足
[38]	IEC 60041, 水力タービン、貯蔵ポンプ、およびポンプタービンの水力性能を決定するためのフィールド受け入れ試験
[39]	IEC 60051-2, 直動指示アナログ電気測定器およびその付属品 — 2: 電流計および電圧計の特別な要件
[40]	IEC 60051-3, 直動指示アナログ電気測定器およびその付属品 — 3: 電力計と無効電力計の特別な要件
[41]	IEC 60051-5, 直動指示アナログ電気測定器およびその付属品 — 5: 位相計、力率計、シンクロスコープの特別要件
[42]	IEC 60051-7, 直動指示アナログ電気測定器およびその付属品 — 7: 多機能機器の特別要件
[43]	IEC 60193, 水力タービン、貯蔵ポンプおよびポンプタービン - モデル受入試験
[44]	IEEE 112, 多相誘導電動機および発電機の標準試験手順
[45]	JIS B 8327,模型ポンプによるポンプ性能試験方法

3 Terms, definitions, symbols and subscripts

3.1 Terms and definitions

For the purposes of this document, the terms, definitions, quantities and symbols given in ISO 17769-1 and 17769-2 and the following apply.

NOTE 1 Table 1 gives an alphabetical list of the symbols used and Table 2 gives a list of subscripts; see 3.3.

NOTE 2 All formulae are given in coherent SI units. For conversion of other units to SI units, see Annex I.

3.1.1 General terms

NOTE All of the types of test in 3.1.1 apply to guarantee point to fulfil the customer's specification(s).

3.1.1.1

guarantee point

flow/head ( Q/ H ) point, which a tested pump shall meet, within the tolerances of the agreed acceptance class

3.1.1.2

factory performance test

pump test performed to verify the initial performance of new pumps as well as checking for repeatability of production units, accuracy of impeller trim calculations, performance with special materials, etc.

Note 1 to entry: A typical performance test consists of the measurement of flow, head and power input to the pump or pump test motor. Additional measurements, such as NPSH, may be included as agreed upon. A factory test is understood to mean testing at a dedicated test facility, often at a pump manufacturer's plant or at an independent pump test facility.

3.1.1.3 non-witnessed pump test

3.1.1.3.1

factory test

test performed without the presence of a purchaser's representative, in which the pump manufacturer is responsible for the data collection and judgement of pump acceptance

Note 1 to entry: The advantage of this test is cost savings and accelerated pump delivery to the pump user. In many cases, if the purchaser is familiar with the performance of the pump (e.g. identical pump model order), a factory non-witnessed test may be acceptable.

3.1.1.3.2

signed factory test

test performed without the presence of a purchaser's representative, in which the pump manufacturer is responsible for compliance with the parameters of the agreed acceptance class

Note 1 to entry: The pump manufacturer conducts the test, passes judgement of pump acceptance and produces a signed pump test document. The advantage of this test is the same as seen on the non-witnessed test. Compared to a witnessed test, this test is substantially less expensive and often leads to accelerated pump delivery to the end user.

3.1.1.4 witnessed pump test

Note The witnessing of a pump test by a representative of the pump purchaser can serve many useful functions. There are various ways of witnessing a test.

3.1.1.4.1

witnessing by the purchaser's representative

testing physically attended by a representative of the purchaser, who signs off on the raw test data to certify that the test is performed satisfactorily

Note 1 to entry: It is possible for final acceptance of the pump performance to be determined by the witness. The benefit of witness testing depends largely on the effectiveness and expertise of the witness. A witness cannot only ensure the test is conducted properly, but also observes operation of the pump during testing prior to pump shipment to the job site. A disadvantage of witness testing can be extended delivery times and excessive cost. With just-in-time manufacturing methods, the scheduling of witness testing requires flexibility on the part of the witness and can lead to additional costs if the schedule of the witness causes delays in manufacturing.

3.1.1.4.2

remote witnessing by the purchaser's representative

pump performance testing witnessed from a distance by the purchaser or his/her representative

Note 1 to entry: With a remote camera system, the purchaser can monitor the entire testing remotely in real-time. The raw data, as recorded by the data acquisition system, can be viewed and analysed during the test, and the results can be discussed and submitted for approval. The advantages of this type of testing are savings in travel costs and accelerated pump delivery.

3.2 Terms relating to quantities

3.2.1

angular velocity

number of radians of shaft rotation

Note 1 to entry: It is given by: ω =2πn

(1)

Note 2 to entry: It is expressed in time, e.g. s^-1, where n is given in 60 × min^-1.

3.2.2

speed of rotation

number of rotations per second

3.2.3

mass flow rate

rate of flow discharged into the pipe from the outlet connection of the pump

Note 1 to entry: The mass flow rate is given in kilograms per second.

Note 2 to entry: The following losses or limiting effects are inherent to the pump:

a) discharge necessary for hydraulic balancing of axial thrust;
b) cooling of the pump bearings.

Note 3 to entry: Leakage from the fittings, internal leakage, etc., are not to be reckoned in the rate of flow. On the contrary, all derived flows for other purposes, such as

a) cooling of the motor bearings, and
b) cooling of a gear box (bearings, oil cooler)

are to be reckoned in the rate of flow.

Note 4 to entry: Whether and how these flows should be taken into account depends on the location of their derivation and of the section of flow-measurement respectively.

3.2.4

volume rate of flow

rate of flow at the outlet of the pump, given by:

(2)

Note 1 to entry: In this International Standard, this symbol may also designate the volume rate of flow in any given section. It is the quotient of the mass rate of flow in this section by the density. (The section may be designated by subscripts.)

3.2.5

mean velocity

mean value of the axial speed of flow, given by:

(3)

Note 1 to entry: Attention is drawn to the fact that in this case, Q may vary for different reasons across the circuit.

3.2.6

local velocity

speed of flow at any given point

3.2.7

head

energy of mass of liquid, divided by acceleration due to gravity, g , given by:

(4)

3.2.8

reference plane

any horizontal plane used as a datum for height measurement

Note 1 to entry: For practical reasons, it is preferable not to specify an imaginary reference plane.

3.2.9

height above reference plane

height of the considered point above the reference plane

Note 1 to entry: Its value is:

positive, if the considered point is above the reference plane;
negative, if the considered point is below the reference plane.

3.2.10

gauge pressure

pressure relative to atmospheric pressure

Note 1 to entry: Its value is:

positive, if this pressure is greater than the atmospheric pressure;
negative, if this pressure is less than the atmospheric pressure.

Note 2 to entry: All pressures in this International Standard are gauge pressures read from a manometer or similar pressure sensing instrument, except atmospheric pressure and the vapour pressure of the liquid, which are expressed as absolute pressures.

3.2.11

velocity head

kinetic energy of the liquid in movement, divided by g , given by:

(5)

3.2.12

total head

overall energy in any section

Note 1 to entry: The total head is given by:

(6)

where

z	is the height of the centre of the cross-section above the reference plane;
p	is the gauge pressure related to the centre of the cross-section.

Note 2 to entry: The absolute total head in any section is given by:

(7)

3.2.13

inlet total head

overall energy at the inlet section of the pump

Note 1 to entry: Inlet total head is given by:

(8)

3.2.14

outlet total head

overall energy at the outlet section of the pump

Note 1 to entry: Outlet total head is given by:

(9)

3.2.15

pump total head

algebraic difference between the outlet total head, H₂, and the inlet total head, H₁

Note 1 to entry: If compressibility is negligible, H = H₂ − H₁. If the compressibility of the pumped liquid is significant, the density, ρ, should be replaced by the mean value:

(10)

1	NPSH datum plane

3.2.21

available NPSH

NPSHA

NPSH available as determined by the conditions of the installation for a specified rate of flow

Note 1 to entry: A derogation has been given to allow the use of the abbreviated term NPSHA (upright and not bold) as a symbol in mathematical formulae as a consequence of its well-established, historical use in this manner.

3.2.22

required NPSH

NPSHR

minimum NPSH given by the manufacturer for a pump achieving a specified performance at the specified rate of flow, speed and pumped liquid (occurrence of visible cavitation, increase of noise and vibration due to cavitation, beginning of head or efficiency drop, head or efficiency drop of a given amount, limitation of cavitation erosion)

Note 1 to entry: A derogation has been given to allow the use of the abbreviated term NPSHR (upright and not bold) as a symbol in mathematical formulae as a consequence of its well-established, historical use in this manner.

3.2.23

NPSH3

NPSH required for a drop of 3 % of the total head of the first stage of the pump as standard basis for use in performance curves

Note 1 to entry: A derogation has been given to allow the use of the abbreviated term NPSH (upright and not bold) as a symbol in mathematical formulae as a consequence of its well-established, historical use in this manner.

3.2.24

type number

dimensionless quantity calculated at the point of best efficiency

Note 1 to entry: It is given by:

(14)

where

Q ′	is the volume rate of flow per eye;
H ′	is the head of the first stage;
n	is given in s^-1.

Note 2 to entry: The type number is to be taken at maximum diameter of the first stage impeller.

3.2.25

pump power input

P₂

power transmitted to the pump by its driver

3.2.26

pump power output

hydraulic power at the pump discharge

Note 1 to entry: Pump power output is given by: P_h = ρQgH = ρQy

(15)

3.2.27

driver power input

P_gr

power absorbed by the pump driver

3.2.28

maximum shaft power

P_2,max

maximum pump shaft power, as set by the manufacturer, which is adequate to drive the pump over the specified operating conditions

3.2.29

pump efficiency

pump power output divided by the pump power input

Note 1 to entry: Pump efficiency is given by:

(16)

3.2.30

overall efficiency

pump power output divided by the driver power input

Note 1 to entry: Overall efficiency is given by: