ISO/TS 6336-20:2022 平歯車とはすば歯車の負荷容量の計算— Part 20: スカッフィング負荷容量の計算—引火点法

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※一部、英文及び仏文を自動翻訳した日本語訳を使用しています。

3 用語と定義

3.1 用語と定義

この文書の目的のために、ISO 1122-1 および ISO 10825 で与えられる用語と定義が適用されます。

ISO と IEC は、標準化に使用する用語データベースを次のアドレスで維持しています。

3.2 記号と単位

式で使用される記号を表 2 に示します。長さの単位、メートル、ミリメートル、およびマイクロメートルは、一般的な慣例に従って選択されています。「一貫した」システムを実現するために、 B _M 、 c _γおよびX _M の単位は、メートルとミリメートル、またはミリメートルとマイクロメートルの混合用途に適応されています。

注記ホイールという用語は、ピニオンの相手歯車を指します。

表 2 —記号と単位

シンボル	説明	ユニット
A	ISO 1328-1に準拠した公差クラス	—
a	中心距離	mm
B _M	熱接触係数	N/(mm ^1/2 ⋅m ^1/2 s ^1/2 ⋅K)
B	ピニオンの熱接触係数	N/(mm ^1/2 ⋅m ^1/2 s ^1/2 ⋅K)
B	ホイールの熱接触係数	N/(mm ^1/2 ⋅m ^1/2 s ^1/2 ⋅K)
b	歯幅、ピニオンまたはホイールの小さい値	mm
b _H	ヘルツ接触帯の半幅	mm
C _a1	ピニオンの先端リリーフ	μm
C _a2	ホイールのチップリリーフ	μm
C _eff	最適なチップリリーフ	μm
C _eq1	ピニオンの等価チップリリーフ	μm
C _eq2	ホイールの同等のチップリリーフ	μm
C _f1	ピニオンの根元逃げ	μm
C	ホイールの根逃げ	μm
c _M1	ピニオンの単位質量あたりの比熱	J/(kg⋅K)
_c	ホイールの単位質量あたりの比熱	J/(kg⋅K)
_cγ	メッシュの剛性	N/(mm・μm)
d _a1	ピニオン先端径	mm
d _a2	車輪先端径	mm
_d	ピニオンの基準径	mm
_d	車輪の基準径	mm
_E	ピニオンの弾性率	N/ ^mm2
_E	ホイールの弾性率	N/ ^mm2
E _r	弾性率の低下	N/ ^mm2
F	外軸力	N
F _n	摩耗試験における通常荷重	N
_F	公称接線力	N
_H	補助寸法	mm
_H	補助寸法	mm
K _A	応用要因	—
K _B	横方向荷重係数（スカッフィング）	—
K _B	面荷重係数（スカッフィング）	—
K _H	横方向荷重係数（接触応力）	—
K _H	面荷重係数（接触応力）	—
K	複数のパス要因	—
_K	動的要因	—
m _n	通常モジュール	mm
n _p	メッシュコンタクトの数	—
_n	ピニオンの毎分回転数	分^-1
ペ₁	ピニオン材質のペクレ数	—
ペ₂	車輪材質のペクレ数	—
ラ₁	ピニオンの歯面表面粗さ	μm
_Ra2	車輪の歯面粗さ	μm
S _B	スカッフィングに対する安全率	—
S _FZG	ロードステージ（FZGテスト時）	—
_t	曲線の曲がり部分での接触暴露時間	μs
_最大t	最長接触暴露時間	μs
_t	ピニオンの接触露出時間	μs
_t	ホイールの接触露出時間	μs
u	ギア比	—
_u	仮想比率	—
_v	滑り速度	MS
v _g1	ピニオンの接線速度	MS
v _g2	ホイールの接線速度	MS
v	ピッチ点における接線速度の合計	MS
_v	ピッチライン速度	MS
w _bn	通常のユニットロード	N/mm
w	横方向ユニット荷重	N/mm
X _でも、Γ	強化因子	—
X _でも、A	強化値	—
X _でも、E	強化値	—
X _G	幾何学的係数	—
X _J	アプローチ係数	—
_X	潤滑剤係数	—
X _M	熱弾性係数	K・N ^–3/4・s ^1/2・m ^–1/2・mm
X	複数の嵌合ピニオン係数	—
X _R	粗さ係数	—
X _S	潤滑システム係数	—
X _W	構造的要因	—
_Xαβ	角度係数	—
_X	負荷分散係数	—
X _Θ	スカッフィング温度の勾配	—
z ₁	ピニオンの歯数	—
_z	車輪の歯数	—
_αa1	ピニオンの横方向先端圧力角	°
_αa2	車輪の横方向先端圧力角	°
_t	横圧力角	°
α_ウン	通常の作動圧力角	°
α_重量	横方向作動圧力角	°
_αy1	任意点のピニオン圧力角	°
β	ねじれ角	°
βb_b	ベースねじれ角	°
βw_w	作動ねじれ角	°
ΓA_A	点Aにおける作用線上のパラメータ	—
Γ_aa	点 AA における作用線上のパラメータ	—
Γ_ab	点ABにおける作用線上のパラメータ	—
ΓAU	点AUにおける作用線上のパラメータ	—
ΓB_B	点 B における作用線上のパラメータ	—
_ΓBB	点 BB における作用線上のパラメータ	—
ΓD_D	点 D における作用線上のパラメータ	—
ΓDD	点 DD における作用線上のパラメータ	—
Γ_de	点 DE における作用線上のパラメータ	—
ΓE_E	点 E における作用線上のパラメータ	—
Γ_ee	点 EE における作用線上のパラメータ	—
Γ_eu	点 EU における作用線上のパラメータ	—
ΓM_M	点 M における作用線上のパラメータ	—
Γy_y	作用線上の任意点のパラメータ	—
γ1	ピニオンの接線速度の方向の角度	—
_γ2	車輪の接線速度の方向の角度	—
_εα	横かみ合い率	—
ε _β	重複率	—
ε _γ	総かみ合い率	—
_ηオイル	油温における絶対（動）粘度	mPa・s
ΘB_B	接触温度	℃
ΘBmax	最高接触温度	℃
Θ_フロリダ	フラッシュ温度	K
Θ_フィルム	平均フラッシュ温度	K
Θ_flmax	最高フラッシュ温度	K
Θ_flmaxT	試験時の最高フラッシュ温度	K
_M	バルク温度	℃
Θ_mi	界面バルク温度	℃
Θ_mt	試験時のバルク温度	℃
_ΘM1	ピニオン歯のバルク温度	℃
_ΘM2	砥石歯のバルク温度	℃
_Θオイル	メッシュに到達する前の油温	℃
ΘS_S	スカッフィング温度	℃
Θ_sc	長時間接触時のスカッフィング温度	℃
_λM1	ピニオンの熱伝導率	N/(s⋅K)
_λM2	ホイールの熱伝導率	N/(s⋅K)
μ	ピンアンドリング試験における摩擦係数	—
_m	平均摩擦係数	—
_v	ピニオン材質のポアソン比	—
_v	車輪材質のポアソン比	—
_ρM1	ピニオンの材質の密度	kg/ ^㎥
_ρM2	ホイール材質の密度	kg/ ^㎥
ρ_相対C	ピッチ点における横方向の相対曲率半径	mm
ρy1	ピニオンの任意の点の曲率半径	mm
ρy2	車輪の任意の点における曲率半径	mm
ρ_依存	任意の点 y における相対曲率半径	mm
Φ	クイルシャフトのねじれ	°

参考文献

1	ISO 53, 一般および重工業用円筒歯車 - 標準の基本ラック歯形
2	ISO 701:1998, 国際歯車表記 — 幾何学的データの記号
3	ISO 6336-2, 平歯車およびはすば歯車の負荷容量の計算 - Part 2: 表面耐久性 (ピッチング) の計算
4	ISO 6336-3, 平歯車およびはすば歯車の負荷容量の計算 - Part 3: 歯の曲げ強度の計算
5	ISO 6336-5, 平歯車およびはすば歯車の負荷容量の計算 - Part 5: 材料の強度と品質
6	ISO 6743-6, 潤滑油、工業用油および関連製品 (クラス L) — 分類 — Part 6: ファミリ C (ギアシステム)
7	ISO 14635-1, ギア — FZG 試験手順 — Part 1: オイルの相対スカッフィング耐荷重能力に関する FZG 試験方法 A/8, 3/90
8	Blok H.、極端なプレッションの表面温度とグレサージュ条件。手順第 2 回世界石油会議、パリ、1937 年、セクション IV, Vol. III, 471-48 ¹
9	Blok H.、極圧条件下でのギア歯の温度フラッシュの測定。手順Gen.ディスク。「潤滑」、Inst.Mech.Eng.、ロンドン、1937 年、Vol. 2, 14-2
10	Blok H.、油性潤滑条件下での実際の接触表面の温度上昇の理論的研究。手順一般ディスク。「潤滑」、Inst.Mech.Eng.、ロンドン、1937 年、Vol. 12, 222-23
11	Blok H.、極圧潤滑条件下でのギア歯の表面温度測定。 Power Transm.、1937 年 11 月、653-65
12	Blok H.、歯車設計要素としての潤滑。手順内部。会議Gearing, ロンドン、1958 年、I.Mech.E.、144-15
13	Blok H.、得点温度の一定性に関する仮説。集中接点の潤滑に対する学際的なアプローチ。手順NASAの症状。集中力を高めるための学際的なアプローチ。連絡先。 NASA SP-237, 1970, 153-24
14	Blok H.、ギアトランスミッションのバルク温度を予測するための熱ネットワーク。手順第7回ラウンドテーブルディスカッション。 Marine Reduction Gears, フィンスポンジ、スウェーデン、1969 年、3-25, 26-3フランス語への完全な翻訳については、会報第 2 号を参照してください。 59, 3-13, So 「産業の練習」、パリ。
15	Blok H.、キャビテーション、崩壊、スカッフィングの原因としての弾性流体力学膜の流れの熱的不安定性。リーズリヨン大学リーズ、1974年。
16	Salomon G.、薄膜潤滑における故障基準。ウェア、1976 年、1-
17	Czichos H.、薄膜潤滑における失敗基準。フィルム破損のさまざまな段階の調査。ウェア、1976, 13-1
18	Begelinger A.、de Gee AWJ, AISI 52100 鋼の摺動点接触の潤滑 - 曲率の影響。ウェア、1976, 7-1
19	Bolani G.、 EP 添加剤を使用した薄膜潤滑における失敗基準。ウェア、1976 年、19-2
20	Begelinger A.、de Gee AWJ, AISI 52100 鋼の摺動点接触の薄膜潤滑。ウエア、1974 年、103-11
21	Fowle TI, ギア潤滑: 理論と実践の関連付け。潤滑工学、32 (1976) 1, 17-3
22	Begelinger A.、de Gee AWJ, 薄膜潤滑の失敗 - 潤滑膜破壊メカニズムの詳細な研究。ウェア、1982, 57-6
23	Czichos H.、滑り弾性流体力学的接触の破損に対する凹凸接触条件の影響。ウェア、1977, 1-1
24	Schipper DJ, 集中接点の潤滑の変遷。論文、1988 年、トゥエンテ大学オランダ工科大学、ISBN 90‑9002448‑
25	de Gee AWJ, 潤滑システムの移行。手順摩耗モデリングに関するワークショップ、アルゴンヌ国立研究所、米国、1988 年、編集者: FA ニコルズ。
26	Burton RA, 部分加熱接触における熱変形.Wear, 1980 年、1-2
27	Barber JR, 半平面の表面上を移動する熱源による熱弾性変位と応力。Ｊ．Ａｐｐｌ． Mech.、51, 1984, 636-64
28	プロフ、H. ブロックによるメモ。 ISO/TC60/作業グループ 6 の文書 N 418, 1991年。
29	Wydler R.、歯車の歯の設計における無次元パラメータの適用。手順内部。会議ギアリング、ロンドン、1958 年、研究所メカ。工学、62-7ポルダー、JW歯車の歯の設計の特徴的なパラメーター。上記の論文への連絡、p. 472.
30	田中将也、山田、服部、尾形。平歯車の面破損に対するピッチ誤差の影響。日本機械学会国際会議「運動と動力伝達」、広島、1991年。
31	ブロックの 1940 年以前の大規模なテストは、1940 年 5 月 14 日のオランダ降伏の直前に破棄されなければなりませんでした。次の参考文献を参照してください: Blok, H. Thermo-tribology - 50 years o国際会議での基調講演トライボロジー;摩擦、潤滑、摩耗 - 50 年後。研究所メカの。 Engrs.、ロンドン、1987 年 7 月 1 ～ 3 日、論文 C 248/8
32	Winter H.、Michaelis K.、Collenberg HF, 高速ギアの耐擦傷性に関する調査。 AGMA 技術文書、1990 年、90 FTM 8.
33	連邦試験方法規格 791 B, 方法 6508.1:潤滑油の耐荷重能力 (ライダーギア機械) 。
34	Winter H.、Michaelis K.、Funck G.、航空タービン潤滑剤の FZG-Ryder 焼付き試験。トライボロジー＋潤滑技術 35 (1988) 1, 30-37.
35	DIN 51354-2, 潤滑剤の試験。 FZG 歯車張力試験機;潤滑油の試験方法 A/8.3/9 (潤滑剤の試験; FZG ギア試験装置; 潤滑油のメソッド A/8.3/90)
36	Horowitz A.、反形状接触を含む機械要素の工学設計への貢献。 Israel J. of Technology 9 (1971) 4, 311 - 32
37	Det Norske Veritas, Classi注 41.2, 船舶用トランスミッションのギヤ定格の計算。 1993年。

3 Terms and definitions

3.1 Terms and definitions

For the purposes of this document, the terms and definitions given in ISO 1122-1 and ISO 10825 apply.

ISO and IEC maintain terminology databases for use in standardization at the following addresses:

3.2 Symbols and units

The symbols used in the formulae are shown in Table 2. The units of length, metre, millimetre and micrometre, have been chosen in accordance with common practice. To achieve a “coherent” system, the units for B_M, c_γ and X_M have been adapted to the mixed application of metre and millimetre or millimetre and micrometre.

NOTE The term wheel is used for the mating gear of a pinion.

Table 2 — Symbols and units

Symbol	Description	Unit
A	Tolerance class in accordance with ISO 1328-1	—
a	Centre distance	mm
B_M	Thermal contact coefficient	N/(mm^1/2⋅m^1/2·s^1/2⋅K)
B_M1	Thermal contact coefficient of pinion	N/(mm^1/2⋅m^1/2·s^1/2⋅K)
B_M2	Thermal contact coefficient of wheel	N/(mm^1/2⋅m^1/2·s^1/2⋅K)
b	Facewidth, smaller value for pinion or wheel	mm
b_H	Semi-width of Hertzian contact band	mm
C_a1	Tip relief of pinion	μm
C_a2	Tip relief of wheel	μm
C_eff	Optimal tip relief	μm
C_eq1	Equivalent tip relief of pinion	μm
C_eq2	Equivalent tip relief of wheel	μm
C_f1	Root relief of pinion	μm
C_f2	Root relief of wheel	μm
c_M1	Specific heat per unit mass of pinion	J/(kg⋅K)
c_M2	Specific heat per unit mass of wheel	J/(kg⋅K)
c_γ	Mesh stiffness	N/(mm⋅μm)
d_a1	Tip diameter of pinion	mm
d_a2	Tip diameter of wheel	mm
d₁	Reference diameter of pinion	mm
d₂	Reference diameter of wheel	mm
E₁	Modulus of elasticity of pinion	N/mm²
E₂	Modulus of elasticity of wheel	N/mm²
E_r	Reduced modulus of elasticity	N/mm²
F_ex	External axial force	N
F_n	Normal load in wear test	N
F_t	Nominal tangential force	N
H₁	Auxiliary dimension	mm
H₂	Auxiliary dimension	mm
K_A	Application factor	—
K_B_α	Transverse load factor (scuffing)	—
K_B_ß	Face load factor (scuffing)	—
K_H_α	Transverse load factor (contact stress)	—
K_H_ß	Face load factor (contact stress)	—
K_mp	Multiple path factor	—
K_v	Dynamic factor	—
m_n	Normal module	mm
n_p	Number of mesh contacts	—
n₁	Revolutions per minute of pinion	min^-1
Pé₁	Péclet number of pinion material	—
Pé₂	Péclet number of wheel material	—
Ra₁	Tooth flank surface roughness of pinion	μm
Ra₂	Tooth flank surface roughness of wheel	μm
S_B	Safety factor for scuffing	—
S_FZG	Load stage (in FZG test)	—
t_c	Contact exposure time at bend of curve	μs
t_max	Longest contact exposure time	μs
t₁	Contact exposure time of pinion	μs
t₂	Contact exposure time of wheel	μs
u	Gear ratio	—
u_v	Virtual ratio	—
v_g	Sliding velocity	m/s
v_g1	Tangential velocity of pinion	m/s
v_g2	Tangential velocity of wheel	m/s
v_gΣC	Sum of tangential velocities in pitch point	m/s
v_t	Pitch line velocity	m/s
w_bn	Normal unit load	N/mm
w_Bt	Transverse unit load	N/mm
X_but,Γ	Buttressing factor	—
X_but,A	Buttressing value	—
X_but,E	Buttressing value	—
X_G	Geometry factor	—
X_J	Approach factor	—
X_L	Lubricant factor	—
X_M	Thermo-elastic factor	K⋅N^–3/4⋅s^1/2·m^–1/2⋅mm
X_mp	Multiple mating pinion factor	—
X_R	Roughness factor	—
X_S	Lubrication system factor	—
X_W	Structural factor	—
X_αβ	Angle factor	—
X_Γ	Load sharing factor	—
X_Θ	Gradient of the scuffing temperature	—
z₁	Number of teeth of pinion	—
z₂	Number of teeth of wheel	—
α_a1	Transverse tip pressure angle of pinion	°
α_a2	Transverse tip pressure angle of wheel	°
α_t	Transverse pressure angle	°
α_wn	Normal working pressure angle	°
α_wt	Transverse working pressure angle	°
α_y1	Pinion pressure angle at arbitrary point	°
β	Helix angle	°
β_b	Base helix angle	°
β_w	Working helix angle	°
Γ_A	Parameter on the line of action at point A	—
Γ_aa	Parameter on the line of action at point AA	—
Γ_ab	Parameter on the line of action at point AB	—
Γ_AU	Parameter on the line of action at point AU	—
Γ_B	Parameter on the line of action at point B	—
Γ_BB	Parameter on the line of action at point BB	—
Γ_D	Parameter on the line of action at point D	—
Γ_DD	Parameter on the line of action at point DD	—
Γ_de	Parameter on the line of action at point DE	—
Γ_E	Parameter on the line of action at point E	—
Γ_ee	Parameter on the line of action at point EE	—
Γ_eu	Parameter on the line of action at point EU	—
Γ_M	Parameter on the line of action at point M	—
Γ_y	Parameter on the line of action at arbitrary point	—
γ₁	Angle of direction of tangential velocity of pinion	—
γ₂	Angle of direction of tangential velocity of wheel	—
ε_α	Transverse contact ratio	—
ε_ß	Overlap ratio	—
ε_γ	Total contact ratio	—
η_oil	Absolute (dynamic) viscosity at oil temperature	mPa⋅s
Θ_B	Contact temperature	°C
Θ_Bmax	Maximum contact temperature	°C
Θ_fl	Flash temperature	K
Θ_flm	Average flash temperature	K
Θ_flmax	Maximum flash temperature	K
Θ_flmaxT	Maximum flash temperature at test	K
Θ_M	Bulk temperature	°C
Θ_mi	Interfacial bulk temperature	°C
Θ_mt	Bulk temperature at test	°C
Θ_M1	Bulk temperature of pinion teeth	°C
Θ_M2	Bulk temperature of wheel teeth	°C
Θ_oil	Oil temperature before reaching the mesh	°C
Θ_S	Scuffing temperature	°C
Θ_sc	Scuffing temperature at long contact time	°C
λ_M1	Heat conductivity of pinion	N/(s⋅K)
λ_M2	Heat conductivity of wheel	N/(s⋅K)
µ	Coefficient of friction in pin-and-ring test	—
μ_m	Mean coefficient of friction	—
v₁	Poisson's ratio of pinion material	—
v₂	Poisson's ratio of wheel material	—
ρ_M1	Density of pinion material	kg/m³
ρ_M2	Density of wheel material	kg/m³
ρ_relC	Transverse relative radius of curvature at pitch point	mm
ρ_y1	Radius of curvature at arbitrary point of pinion	mm
ρ_y2	Radius of curvature at arbitrary point of wheel	mm
ρ_rely	Relative radius of curvature at arbitrary point y	mm
Φ	Quill shaft twist	°

Bibliography

1	ISO 53, Cylindrical gears for general and heavy engineering — Standard basic rack tooth profile
2	ISO 701:1998, International gear notation — Symbols for geometrical data
3	ISO 6336-2, Calculation of load capacity of spur and helical gears — Part 2: Calculation of surface durability (pitting)
4	ISO 6336-3, Calculation of load capacity of spur and helical gears — Part 3: Calculation of tooth bending strength
5	ISO 6336-5, Calculation of load capacity of spur and helical gears — Part 5: Strength and quality of materials
6	ISO 6743-6, Lubricants, industrial oils and related products (class L) — Classification — Part 6: Family C (gear systems)
7	ISO 14635-1, Gears — FZG test procedures — Part 1: FZG test method A/8,3/90 for relative scuffing load-carrying capacity of oils
8	Blok H., Les températures de surface dans les conditions de graissage sous pressions extrêmes. Proc. 2nd World Petroleum Congress, Paris, 1937, section IV, Vol. III, 471-486. ¹
9	Blok H., Measurement of temperature flashes on gear teeth under extreme pressure conditions. Proc. Gen. Disc. Lubrication, Inst.Mech.Eng., London, 1937, Vol. 2, 14-20.
10	Blok H., Theoretical study of temperature rise at surfaces of actual contact under oiliness lubricating conditions. Proc. General Disc. Lubrication, Inst.Mech.Eng., London, 1937, Vol. 12, 222-235.
11	Blok H., Surface temperature measurements on gear teeth under extreme pressure lubricating conditions. Power Transm., Nov. 1937, 653-656.
12	Blok H., Lubrication as a gear design factor. Proc. Int. Conf. on Gearing, London, 1958, I.Mech.E., 144-158.
13	Blok H., The postulate about the constancy of scoring temperature. Interdisciplinary approach to the lubrication of concentrated contacts. Proc. NASA Symp. Interdiscipl. approach to the lubrication of concentr. contacts. NASA SP-237, 1970, 153-248.
14	Blok H., Thermal network for predicting bulk temperatures in gear transmissions. Proc. 7th Round Table Discussion. Marine Reduction Gears, Finspong, Sweden, 1969, 3-25, 26-32. For a complete translation into French, see Bulletin no. 59, 3-13, Soc. d'Etudes de l'Industrie de l'Engrenage, Paris.
15	Blok H., Thermal instability of flow in elasto-hydrodynamic films as a cause for cavitation, collapse and scuffing. Leeds-Lyon Symp., Univ. of Leeds, 1974.
16	Salomon G., Failure criteria in thin film lubrication. Wear, 1976, 1-6.
17	Czichos H., Failure criteria in thin film lubrication; investigations of the different stages of film failure. Wear, 1976, 13-17.
18	Begelinger A., de Gee A.W.J., Lubrication of sliding point contacts of AISI 52100 steel - the influence of curvature. Wear, 1976, 7-12.
19	Bolani G., Failure criteria in thin film lubrication with E.P. additives. Wear, 1976, 19-23.
20	Begelinger A., de Gee A.W.J., Thin film lubrication of sliding point contacts of AISI 52100 steel. Wear, 1974, 103-114.
21	Fowle T.I., Gear lubrication: relating theory to practice. Lubrication Eng., 32 (1976) 1, 17-37.
22	Begelinger A., de Gee A.W.J., Failure of thin film lubrication - a detailed study of the lubricant film breakdown mechanism. Wear, 1982, 57-63.
23	Czichos H., Influence of asperity contact conditions on the failure of sliding elasto hydrodynamic contacts. Wear, 1977, 1-14.
24	Schipper D.J., Transition in the lubrication of concentrated contacts. Thesis, 1988, Twente Univ. of Techn., the Netherl., ISBN 90‑9002448‑4.
25	de Gee A.W.J., Transition in lubricated systems. Proc. Workshop on Wear Modelling, Argonne National Lab., U.S.A., 1988, Editor: F.A. Nichols.
26	Burton R.A., Thermal deformation in fractionally heated contact.Wear, 1980, 1-20.
27	Barber J.R., Thermoelastic displacements and stresses due to heat source moving on the surface of a half-plane. J.Appl.Mech., 51, 1984, 636-640.
28	Notes by Prof, H. Blok. Document N 418 of ISO/TC60/Working Group 6, 1991.
29	Wydler R., Application of non-dimensional parameters in gear tooth design. Proc. Int. Conf. on Gearing, London, 1958, Inst. Mech. Eng., 62-71. Polder, J.W. Characteristic parameters of a gear tooth design. Communication to above paper, p. 472.
30	Tanaka S., Yamada, Hattori, Ogata. Influence of pitch errors on surface failure of spur gears. JSME Int. Conf. on Motion and Power Transm., Hiroshima, 1991.
31	The extensive pre-1940 tests of Blok had to be destroyed shortly before the surrender of Netherlands on 14th May, 1940. See following reference: Blok, H. Thermo-tribology - fifty years on. Keynote adress to the Int.Conf. Tribology; Friction, Lubrication and Wear - 50 years on. Inst. of Mech. Engrs., London, 1-3 July 1987, Paper C 248/87.
32	Winter H., Michaelis K., Collenberg H.F., Investigations on the scuffing resistance of high-speed gears. AGMA Technical Paper, 1990, 90 FTM 8.
33	Federal test method standard 791 B, method 6508.1: Load carrying capacity of lubricating oils (Ryder gear machine).
34	Winter H., Michaelis K., Funck G., Der FZG-Ryder-Freßtest für Flugturbinenschmierstoffe. Tribologie + Schmierungstechnik 35 (1988) 1, 30-37.
35	DIN 51354-2, Prüfung von Schmierstoffen; FZG-Zahnrad-Verspannungs-Prüfmaschine; Prüfverfahren A/8,3/90 für Schmieröle. (Testing of lubricants; FZG gear test rig; method A/8,3/90 for lubricating oils.)
36	Horowitz A., A contribution to the engineering design of machine elements involving contrashaped contacts. Israel J. of Technology 9 (1971) 4, 311 - 322.
37	Det Norske Veritas, Classif. Note 41.2, Calculation of gear rating for marine transmissions. 1993.

ISO/TS 6336-20:2022 平歯車とはすば歯車の負荷容量の計算— Part 20: スカッフィング負荷容量の計算—引火点法 | ページ 6